#3機(jī)調(diào)試期間鍋爐運(yùn)行異常情況總結(jié)

#3機(jī)調(diào)試期間鍋爐運(yùn)行異常情況總結(jié)

1、水冷壁超溫

（a）事件經(jīng)過(guò)：

201*年5月25日，#3爐沖管。11:10鍋爐點(diǎn)火，15:00啟爐水循環(huán)泵，17:15開(kāi)始啟動(dòng)B、A一次風(fēng)機(jī)；17:20同時(shí)對(duì)F磨及B磨進(jìn)行暖磨。17:38啟動(dòng)F磨，采用大幅開(kāi)啟旁路風(fēng)與容量風(fēng)，保持大給煤量的方式進(jìn)行料位建立，18:00采取同樣方式啟B磨，18:14~18:37主汽壓力從2MPa上升至5.8MPa，再熱汽溫大幅上升，開(kāi)啟對(duì)空排汽，18:37開(kāi)始穩(wěn)壓沖管。19:08關(guān)臨沖門(mén)，爐水循環(huán)泵因貯水箱水位低跳閘，鍋爐實(shí)際給水流量由900t/h降至320t/h左右，短時(shí)間（約10s）發(fā)現(xiàn)后，立即用電泵增加給水，電泵短時(shí)出現(xiàn)過(guò)流現(xiàn)象。但中間點(diǎn)過(guò)熱度已由0突升至110℃，水冷壁出現(xiàn)多處測(cè)點(diǎn)溫度超過(guò)675℃。在電廠運(yùn)行人員提醒下，采取了降熱負(fù)荷，停磨措施。水冷壁溫逐漸受控。

（b）危害：

（1）經(jīng)推算當(dāng)日18:14~18:37水冷壁出口介質(zhì)溫升達(dá)2.6℃/min，根據(jù)規(guī)程“整個(gè)升溫升壓過(guò)程控制單個(gè)水冷壁出口介質(zhì)溫度及貯水箱壁金屬溫度變化率＜1.85℃/min”；直流鍋爐雖無(wú)汽包，但仍有貯水箱、分離器、聯(lián)箱等厚壁承壓件，如貯水箱壁厚達(dá)96.5mm，如溫升過(guò)快影響，造成過(guò)大的溫差應(yīng)力，影響承壓部件安全和使用壽命。

（2）下?tīng)t膛水冷壁材質(zhì)12Cr1MOV，上爐膛水冷壁材質(zhì)15CrMO。15CrMo最高使用溫度為550℃，12Cr1MoV工作溫度不超過(guò)570～585℃，對(duì)于低合金珠光體鋼，如果超過(guò)設(shè)計(jì)使用溫度運(yùn)行，其組織穩(wěn)定性和高溫強(qiáng)度將明顯降低，即使是超過(guò)5～10℃，均將使材料的使用壽命大大縮短。經(jīng)過(guò)外推計(jì)算，12Cr1MoV鋼設(shè)計(jì)使用溫度是580℃下運(yùn)行10萬(wàn)小時(shí)，當(dāng)超溫至600℃運(yùn)行，運(yùn)行時(shí)間將縮短至2萬(wàn)小時(shí)。就是說(shuō)，溫度超過(guò)20℃，使用的時(shí)間將縮短為五分之一。

（3）水冷壁管溫差估計(jì)已超過(guò)200℃。根據(jù)規(guī)程“控制爐膛水冷壁任意相鄰兩根管子之間的溫差不超過(guò)89℃，任意不相鄰兩根管子之間的溫差不超過(guò)111℃”。

（c）原因分析：

制粉系統(tǒng)出力增加過(guò)快，造成熱負(fù)荷快速上升，引起升壓升溫速度失控。

爐水循環(huán)泵跳閘后，實(shí)際進(jìn)入水冷壁的給水流量迅速下降，低于廠家設(shè)計(jì)最小流量值541.5t/h。而此前主給水流量低保護(hù)（460t/h延時(shí)20s，379t/h延時(shí)2s）處于退出狀態(tài)，造成水冷壁大范圍大幅度超溫和水冷壁管壁溫差超限。爐膛內(nèi)熱負(fù)荷過(guò)高加劇超溫的幅度和速度。

（d）經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)

（1）嚴(yán)格控制暖磨和磨煤機(jī)出力增加速度，以防止升壓速度失控。（2）嚴(yán)禁擅自退出機(jī)組主保護(hù)。給水流量低保護(hù)即為機(jī)組主保護(hù)。（3）運(yùn)行人員應(yīng)對(duì)給水最低流量及最低給水流量保護(hù)跳閘值熟知并保持足夠的敏銳度。（4）電負(fù)荷或熱負(fù)荷突變時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)對(duì)貯水箱水位的監(jiān)控，判斷貯水箱水位低無(wú)法控制，爐水循環(huán)泵即將跳閘時(shí)，應(yīng)提前將給水泵出力提高至保護(hù)值（460t/h）附近。爐水循環(huán)泵跳閘后，應(yīng)將給水流量迅速提高至最小流量值541.5t/h以上，接近原爐膛給水流量值。

2、低溫（一級(jí)）過(guò)熱器超溫

（a）事件經(jīng)過(guò)：

201*年5月26日，#3爐沖管。07:34點(diǎn)火，中班繼續(xù)升壓，09:08啟動(dòng)A、B一次風(fēng)機(jī)及一臺(tái)密封風(fēng)機(jī)。09:15油槍總數(shù)9只，啟動(dòng)F磨運(yùn)行，容量風(fēng)門(mén)快速增加至30%以上并建立料位，火焰電視狀況較差。09:25以相同方式啟動(dòng)B磨，09:30鍋爐壓力至4.8MPa，開(kāi)始穩(wěn)壓沖管。此時(shí)火焰電視出現(xiàn)黑屏，低過(guò)出現(xiàn)明顯超溫現(xiàn)象（580℃），10:20B磨因一側(cè)給煤機(jī)被雜物卡住，被迫單側(cè)運(yùn)行，中試人員要求將未斷煤側(cè)給煤機(jī)出力提高至40~50t/h，該側(cè)容量風(fēng)開(kāi)度至50%，另一斷煤側(cè)容量風(fēng)關(guān)閉至在10%以下，低過(guò)超溫愈趨嚴(yán)重，多處測(cè)點(diǎn)超過(guò)600℃。增投油槍至16只左右，在降低F、B磨容量風(fēng)開(kāi)度，火焰電視監(jiān)控狀況有所好轉(zhuǎn)，低過(guò)壁溫逐漸降低，超溫時(shí)間持續(xù)超過(guò)1小時(shí)。

（b）危害：

一級(jí)過(guò)熱器位于尾部豎井后部，由水平的進(jìn)口管組和懸垂的出口管組組成，水平管組12Cr1MoVG鋼管和15CrMoG的鋼管。出口管組由12Cr1MoVG鋼管組成，15CrMo最高使用溫度為550℃，12Cr1MoV工作溫度不超過(guò)570～585℃。

降低受熱面力學(xué)性能，縮短其壽命，。（c）原因分析：

（1）爐膛溫度過(guò)低，煤粉著火條件差。（2）制粉系統(tǒng)建料位采取大給煤量、大容量風(fēng)門(mén)開(kāi)度方式，降低煤粉濃度和溫度，風(fēng)速過(guò)高均劣化了煤粉的著火條件。（3）風(fēng)量過(guò)小，油槍著火差，降低了其實(shí)際助燃能力。（4）低負(fù)荷，采取單側(cè)雙出方式（接近于單側(cè)單出），出力過(guò)大，兩側(cè)風(fēng)速和濃度均會(huì)偏離正常。對(duì)著火不利。

（d）經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)

（1）鍋爐啟動(dòng)初期磨煤機(jī)的啟動(dòng)應(yīng)有別于正常運(yùn)行條件下啟磨操作。兩種工況條件下?tīng)t膛溫度水平和管壁溫度條件迥異，決定了前者必須大幅降低其操作幅度。磨煤機(jī)啟動(dòng)后如欲快速建料位，必須將容量風(fēng)門(mén)短時(shí)增加，其出口溫度和煤粉濃度均得不到保證，磨煤機(jī)出力增長(zhǎng)的不穩(wěn)定對(duì)著火同樣也是不利的。應(yīng)當(dāng)認(rèn)識(shí)到低負(fù)荷磨煤機(jī)啟動(dòng)操作其“容量風(fēng)壓增加，料位的建立”不僅是啟磨操作的一部分，同樣也是鍋爐熱負(fù)荷控制的一部分，必須同時(shí)兼顧，同時(shí)兼顧唯一正確途徑就是嚴(yán)格控制容量風(fēng)操作幅度和建料位的過(guò)程。

（2）目前實(shí)際入爐煤著火點(diǎn)應(yīng)在650℃~800℃。無(wú)煙煤難著火難盡的特點(diǎn)，要求不僅在煤粉著火初期獲得油槍強(qiáng)有力的助燃，同時(shí)在燃燒、燃盡階段爐膛具有足夠的高的溫度和良好的均勻性。由于W火焰鍋爐不存在如同四角切圓爐類似的火焰中心，啟動(dòng)初期相鄰火嘴間火焰支持大大弱于正常運(yùn)行條件，煤粉在此條件下穩(wěn)定著火，快速燃盡需要具備兩個(gè)條件：一是其對(duì)應(yīng)油槍著火正常；二是整個(gè)爐膛具有足夠高的溫度。根據(jù)一期啟動(dòng)初期爐膛測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)，入爐燃油流量應(yīng)在20t/h左右，即不少于18只油槍。#3爐單只燃燒器功率更大，其啟磨投粉條件應(yīng)不低于此水平。

（3）火焰電視能在宏觀上對(duì)爐內(nèi)燃燒過(guò)程的進(jìn)行判斷，如出現(xiàn)亮度下降甚至黑屏，必須暫停升溫升壓，解決好燃燒問(wèn)題。不顧燃燒狀況，增投煤粉，易引起汽溫失控和煙道再燃燒的發(fā)生。

3、主給水流量低保護(hù)動(dòng)作MFT

（a）事件經(jīng)過(guò)：

201*年6月23日早班#3機(jī)負(fù)荷500MW，07:58高壓旁路電動(dòng)門(mén)法蘭沖破，被迫降負(fù)荷處理，降負(fù)荷至300MW左右，在欲提高貯水箱水位準(zhǔn)備啟動(dòng)爐水循環(huán)泵過(guò)程中，給水流量控制不穩(wěn)定，造成貯水箱水位上升至16000mm，鍋爐壓力高于17MPa閉鎖341閥開(kāi)，運(yùn)行人員擔(dān)心發(fā)生滿水，立即拍停B汽泵，因B汽泵出力較大，此時(shí)另外一臺(tái)汽泵出力很低，電泵雖啟，尚無(wú)出力，造成鍋爐給水流量低保護(hù)動(dòng)作鍋爐MFT。

（b）危害：

增加MFT次數(shù)，鍋爐使用壽命折損。（c）原因分析：

（1）異常處理過(guò)程中操作急迫，造成水位控制不當(dāng)在先，選擇拍停汽泵過(guò)程中差錯(cuò)在后。（2）在341閥閉鎖解除前，即開(kāi)始進(jìn)行爐水循環(huán)泵的啟動(dòng)準(zhǔn)備，貯水箱水位高不能連鎖開(kāi)啟341閥。（3）以汽包爐滿水故障處理方法慣性思維貯水箱水位高問(wèn)題，未擺對(duì)處理問(wèn)題的主次與先后。（4）鍋爐最低流量保護(hù)的概念尚未牢固形成，未意識(shí)到拍停汽泵可能引起的給水流量突降的可能后果。

（d）經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)

（1）進(jìn)行爐水循環(huán)泵啟動(dòng)前準(zhǔn)備時(shí)，檢查鍋爐壓力應(yīng)已降至17MPa以下。

（2）牢固樹(shù)立鍋爐最低流量保護(hù)意識(shí)。任何情況下，只要鍋爐未發(fā)生MFT，均應(yīng)嚴(yán)格控制給水量的下降幅度，避免可能引起給水流量急劇下降的高風(fēng)險(xiǎn)操作，

4、吹灰過(guò)程燃燒惡化MFT

（a）事件經(jīng)過(guò)：

201*年6月24日早班#3機(jī)負(fù)荷450MW，鍋爐吹灰系統(tǒng)正在調(diào)試中，吹灰已進(jìn)行至右側(cè)爐膛上部長(zhǎng)吹RL02。01:05爐膛壓力出現(xiàn)－100Pa擺動(dòng)，并很快發(fā)展至－200Pa，投油助燃，此時(shí)爐膛壓力呈現(xiàn)迅速下降趨勢(shì)，MFT保護(hù)動(dòng)作。

（b）危害：

增加MFT次數(shù)，鍋爐使用壽命折損。（c）原因分析：

（1）當(dāng)日采取上位機(jī)操作，調(diào)試人員對(duì)吹灰具體位置與時(shí)間掌握不及時(shí)，未采取預(yù)防性措施。（2）吹灰系統(tǒng)調(diào)試疏水不足。存在大量積灰于系統(tǒng)底部RL02吹灰槍位置可能性（3）吹灰槍閥后壓力整定可能過(guò)高。（4）首次吹灰積灰較多。（5）鍋爐在此負(fù)荷段抗干擾能力仍較差。

（d）經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)

（1）增加疏水次數(shù)。（2）沒(méi)有把握的間隔時(shí)間較長(zhǎng)的吹灰應(yīng)提前投油。（3）嚴(yán)格執(zhí)行吹灰壓力控制要求，盡量取低限控制。

5、煤水比失調(diào)主汽溫急劇下降，低汽溫保護(hù)機(jī)組跳閘

（a）事件經(jīng)過(guò)：

201*年6月26日中班#3機(jī)組負(fù)荷600MW，6臺(tái)制粉系統(tǒng)運(yùn)行，協(xié)調(diào)控制投入。10:57C磨煤機(jī)因C2長(zhǎng)時(shí)間斷煤出口溫度高（175℃）跳閘。此時(shí)主汽溫度550℃，中間點(diǎn)過(guò)熱度24℃（目標(biāo)值19℃）。11:05監(jiān)盤(pán)人員投6~7只油槍并將機(jī)組負(fù)荷以協(xié)調(diào)方式減至560MW,此時(shí)中間點(diǎn)溫度短時(shí)升至27℃，主汽溫度563℃，主汽溫度未發(fā)生明顯變化，減溫水逐漸關(guān)閉，減溫器后溫度下降不明顯。11:11啟動(dòng)C磨，機(jī)組負(fù)荷以協(xié)調(diào)控制方式逐漸往600MW帶，11:27機(jī)組負(fù)荷595MW，主汽溫度已下跌至549℃左右，并仍存下降趨勢(shì)，速度約10~20℃/min中間點(diǎn)溫度降至15℃時(shí)，機(jī)長(zhǎng)令主值提高中間點(diǎn)溫度設(shè)定值被調(diào)試人員制止，機(jī)長(zhǎng)建議適當(dāng)降負(fù)荷，也未被調(diào)試人員接受。11:30主汽溫度已降至498℃，之后主汽溫度開(kāi)始加速下降，速度30~40℃/min。11:32低汽溫（過(guò)熱度）保護(hù)動(dòng)作，鍋爐MFT，汽機(jī)跳閘。此時(shí)中間點(diǎn)過(guò)熱度10℃，主汽溫度接近430℃。

（b）原因分析：

（1）機(jī)組負(fù)荷降至550MW，重新啟C磨恢復(fù)負(fù)荷過(guò)程，煤水比失調(diào)。以經(jīng)驗(yàn)判斷，正常給水量=（機(jī)組有功×3）－（50～100），當(dāng)時(shí)啟動(dòng)C磨后，給水自動(dòng)調(diào)節(jié)開(kāi)始偏離正常，給水量高出正常需求100~200t，一直持續(xù)跳機(jī)前。

（2）啟動(dòng)C磨煤機(jī)后容量風(fēng)量信號(hào)短時(shí)快速增加，并不能與輸入鍋爐的熱量對(duì)應(yīng)，存在虛假熱量部分，而中間點(diǎn)溫度未進(jìn)行有效反饋，是造成給水量超過(guò)正常需求100~200t，導(dǎo)致煤水比失調(diào)。

（3）調(diào)試人員既未對(duì)中間點(diǎn)溫度的變化總趨勢(shì)做出判斷，也未因給水量、水冷壁出口溫度變化引起警覺(jué)。造成給水量偏大持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)達(dá)15~20min

（c）經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)

（1）任何自動(dòng)都存在適應(yīng)工況范圍，在測(cè)量設(shè)備異�；蚬�況突變時(shí)，自動(dòng)可能出現(xiàn)錯(cuò)誤調(diào)整動(dòng)作，故必須對(duì)主要自動(dòng)相關(guān)參數(shù)點(diǎn)聯(lián)系起來(lái)判斷，對(duì)于直流爐給水自動(dòng)判斷，既要觀察中間點(diǎn)溫度變化，也要分析水冷壁出口溫度及給水量與機(jī)組有功有匹配。（2）中間點(diǎn)過(guò)熱度對(duì)煤水比變化反映存在一定滯后，運(yùn)行情況表明并不在所有工況下均存在中間點(diǎn)溫度與主汽溫度的變化的對(duì)應(yīng)關(guān)系。但總趨勢(shì)仍然是正常的。（2）減溫器后溫度對(duì)燃燒和中間點(diǎn)過(guò)熱度突變工況響應(yīng)存在一定滯后性。汽溫調(diào)節(jié)對(duì)于汽包爐應(yīng)結(jié)合熱負(fù)荷電負(fù)荷匹配及管壁溫度變化。對(duì)于直流爐應(yīng)結(jié)合給水量與電功率匹配及水冷壁溫度變化。

6、其它異常（1）停爐后空預(yù)器電流升高。

調(diào)試期間，#3爐空預(yù)器在停爐后，多次出現(xiàn)電流上升、大幅擺動(dòng)，動(dòng)靜碰磨現(xiàn)象。只能通過(guò)開(kāi)擋板、啟送、引風(fēng)機(jī)控制。原因正在查找。停爐立即啟風(fēng)機(jī)對(duì)鍋爐進(jìn)行強(qiáng)冷是嚴(yán)重影響鍋爐安全壽命的操作，對(duì)控制超臨界鍋爐氧化皮也是十分不利。（2）燃燒抗擾動(dòng)能力弱。

201*年6月26日早班機(jī)組負(fù)荷600MW，6臺(tái)磨運(yùn)行，協(xié)調(diào)控制投入，4:20鍋爐突然燃燒不穩(wěn)，爐膛壓力＋50～－280Pa間波動(dòng)，火檢未見(jiàn)異常。投油穩(wěn)燃，切除引風(fēng)機(jī)自動(dòng)，手動(dòng)調(diào)整爐膛壓力。會(huì)同火安、中試全面查找原因，除煤質(zhì)稍有變化外，其余未見(jiàn)異常。持續(xù)時(shí)間近40分鐘后自動(dòng)消失。分析可能單臺(tái)磨混入難燃煤種，影響其對(duì)應(yīng)少數(shù)燃燒器的著火穩(wěn)定性。168期間入爐煤質(zhì)實(shí)際發(fā)熱量水平18500～2201*kj/kg，主要以北方煤為主，鍋爐對(duì)煤質(zhì)變化表現(xiàn)出的特性未得到充分暴露。從此次數(shù)燃燒不穩(wěn)爐膛壓力波動(dòng)幅度和火檢不對(duì)應(yīng)情況看，單臺(tái)燃燒器著火對(duì)爐膛壓力影響較大。國(guó)內(nèi)已投入的巴威600MW機(jī)組均表現(xiàn)出對(duì)偏離設(shè)計(jì)范圍煤種適應(yīng)性差。盡管我廠#3鍋爐做了較多的優(yōu)化設(shè)計(jì)，其燃燒穩(wěn)定性問(wèn)題仍是較大未知量。（3）結(jié)焦

#3爐啟動(dòng)制粉系統(tǒng)進(jìn)入整套啟動(dòng)第三天即出現(xiàn)明顯結(jié)焦，結(jié)焦的主要部位在兩側(cè)墻分級(jí)風(fēng)噴口高度至拱部燃燒器高度，結(jié)焦厚度最大約0.5m，在負(fù)荷變化過(guò)程中有輕微的垮焦現(xiàn)象翼墻看火孔堵死，停爐后有大量硬質(zhì)焦渣掉入撈渣機(jī)。旋流燃燒器對(duì)結(jié)焦的影響和調(diào)整特點(diǎn)需不斷摸索。分析結(jié)焦的原因：鍋爐設(shè)計(jì)衛(wèi)燃帶面積偏多，試運(yùn)期間煤質(zhì)比設(shè)計(jì)煤質(zhì)好（揮發(fā)份較高），導(dǎo)致下?tīng)t膛溫度較高。試運(yùn)過(guò)程中通過(guò)輻射高溫儀測(cè)得看火孔處爐膛溫度最高達(dá)1600℃左右，較B&W公司其它W型鍋爐高200℃以上。針對(duì)結(jié)焦問(wèn)題調(diào)試人員采用加大送風(fēng)量（氧量）、增大分級(jí)風(fēng)開(kāi)度的方法，降低下?tīng)t膛溫度。（4）火焰下沖

鍋爐帶負(fù)荷試運(yùn)初期出現(xiàn)了分級(jí)風(fēng)管和冷灰斗護(hù)板燒紅的問(wèn)題，其主要原因是拱上燃燒器一次風(fēng)和二次風(fēng)剛性較強(qiáng)、下沖行程較長(zhǎng)，導(dǎo)致分級(jí)風(fēng)以下區(qū)域爐膛溫度過(guò)高。通過(guò)加大分級(jí)風(fēng)擋板開(kāi)度，降低拱上燃燒器風(fēng)速的方法問(wèn)題得到解決。建議在不同負(fù)荷下分級(jí)風(fēng)擋板采取不同的開(kāi)度，即負(fù)荷從300MW至600MW相應(yīng)的分級(jí)風(fēng)擋板開(kāi)度從30%增大至60%。#3機(jī)168結(jié)束后，停機(jī)前，煤質(zhì)變差（單磨平均出力尚未超過(guò)50t/h），#3爐#3冷灰斗上部護(hù)板有燒紅現(xiàn)象，進(jìn)行局部配風(fēng)調(diào)整效果不明顯，下次開(kāi)機(jī)內(nèi)外二次風(fēng)、調(diào)風(fēng)盤(pán)、上下拱風(fēng)量分配需要根據(jù)實(shí)際入爐煤質(zhì)調(diào)整。

。

項(xiàng)目一次風(fēng)溫二次風(fēng)溫磨煤機(jī)入口風(fēng)溫一次風(fēng)速（噴口）二次風(fēng)速（內(nèi)環(huán)）二次風(fēng)速（外環(huán)）乏氣風(fēng)速分級(jí)風(fēng)速一次風(fēng)率（噴口處）二次風(fēng)率乏氣風(fēng)率分級(jí)風(fēng)率煤粉細(xì)度R90單位℃℃℃m/sm/sm/sm/sm/s%%%%%數(shù)值13036933419.6118.3435.3324.4244.7811.1155.7811.11224內(nèi)二次風(fēng)軸向葉片的最大開(kāi)度為60°，最小開(kāi)度為20°。外調(diào)風(fēng)葉片的最大開(kāi)度為80°，最小開(kāi)度為40°。

調(diào)試前燃燒器調(diào)風(fēng)機(jī)構(gòu)的位置如下：調(diào)風(fēng)套筒開(kāi)度約80%；調(diào)風(fēng)盤(pán)開(kāi)度50%；內(nèi)二次風(fēng)軸向葉片開(kāi)度45°；外二次風(fēng)軸向葉片開(kāi)度60°。

（5）左右側(cè)蒸汽溫度偏差較大

在整套啟動(dòng)期間，鍋爐左右側(cè)溫度偏差較大的問(wèn)題，其中水冷壁出口溫度偏差為5~12℃、低溫過(guò)熱器出口汽溫偏差10~40℃，一般情況下均為左側(cè)高，為保證屏過(guò)和高溫過(guò)熱器出口溫度均勻，采取關(guān)小爐左過(guò)熱煙氣擋板的方法進(jìn)行調(diào)節(jié)。W型鍋爐左右側(cè)煙氣和蒸汽溫度偏差是較普遍存在的問(wèn)題，產(chǎn)生偏差的主要原因是W型鍋爐爐膛較寬、沿爐膛寬度方向熱負(fù)荷及燃燒方面存在偏差。亞臨界鍋爐這種偏差對(duì)屏過(guò)和高過(guò)出口蒸汽溫度影響相對(duì)小一些，因其汽包已經(jīng)均衡了一部分偏差；而超臨界直流鍋爐因其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，水冷壁對(duì)熱偏差的敏感性增強(qiáng)，同時(shí)在后面的各級(jí)受熱面造成更大的偏差，3號(hào)鍋爐在屏過(guò)出口有一級(jí)交叉，高過(guò)受熱偏差影響相對(duì)較小，因此熱偏差問(wèn)題集中反映在屏過(guò)進(jìn)出口溫度上。解決蒸汽溫度偏差的根本途徑是消除爐膛熱負(fù)荷偏差。鍋爐啟動(dòng)調(diào)試初期由于C2乏氣風(fēng)未打開(kāi)、B制粉系統(tǒng)運(yùn)行不太正常，導(dǎo)致?tīng)t右燃燒工況較差，從而引起左右側(cè)熱偏差較大，C2乏氣風(fēng)打開(kāi)并對(duì)制粉系統(tǒng)運(yùn)行工況進(jìn)行調(diào)整后偏差大的問(wèn)題明顯改善。

（6）爐膛負(fù)壓測(cè)點(diǎn)堵灰問(wèn)題

7月1日試運(yùn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)爐膛負(fù)壓顯示成一條直線，基本沒(méi)有波動(dòng)現(xiàn)象，退出引風(fēng)自動(dòng)后加大和降低爐膛壓力，從DCS監(jiān)視所有爐膛負(fù)壓測(cè)點(diǎn)發(fā)現(xiàn)共6個(gè)測(cè)點(diǎn)中有三個(gè)沒(méi)有變化。分析為這三個(gè)爐膛負(fù)壓測(cè)點(diǎn)存在堵灰問(wèn)題，不能正確反映實(shí)際的爐膛負(fù)壓。7月2日，熱工專業(yè)人員退出爐膛負(fù)壓自動(dòng)和保護(hù)后對(duì)負(fù)壓測(cè)點(diǎn)進(jìn)行了吹掃，負(fù)壓測(cè)點(diǎn)顯示正確；但在7月3日又發(fā)生同樣的問(wèn)題。對(duì)爐膛負(fù)壓測(cè)點(diǎn)安裝位置和取樣管結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析認(rèn)為：造成負(fù)壓測(cè)點(diǎn)頻繁堵灰的主要原因是測(cè)點(diǎn)取樣口管徑太小，容易積灰且積灰不易自行脫落，該問(wèn)題已聯(lián)系鍋爐廠提供解決措施。

（7）正常運(yùn)行中一級(jí)減溫水全開(kāi)

機(jī)組達(dá)到穩(wěn)定負(fù)荷后，多次出現(xiàn)一級(jí)減溫水全開(kāi)運(yùn)行情況，減溫水沒(méi)有裕度。無(wú)論是在亞臨界鍋爐還是超臨界鍋爐，減溫水調(diào)節(jié)汽溫都有快速響應(yīng)的特點(diǎn)，但與亞臨界鍋爐不同的是減溫水只是作為超臨界鍋爐的微調(diào)。當(dāng)減溫水量增大，超臨界鍋爐減溫水噴水點(diǎn)前的受熱面，特別是水冷壁中工質(zhì)流量必然減少，使水冷壁中工質(zhì)溫度升高，其結(jié)果不僅加大了汽溫調(diào)節(jié)幅度，而且有可能導(dǎo)致水冷壁或屏過(guò)超溫。通過(guò)中間點(diǎn)溫度設(shè)置是調(diào)節(jié)進(jìn)入水冷壁給水量和減溫水量的比例。在給水總量不變化情況下，當(dāng)減溫水逐漸增加時(shí)，進(jìn)入水冷壁中的水量減少。

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河曲電廠#1機(jī)調(diào)試總結(jié)

一、前言

魯能河曲發(fā)電有限責(zé)任公司一期建設(shè)工程為兩臺(tái)600MW亞臨界參數(shù)燃煤發(fā)電機(jī)組，鍋爐由哈鍋有限公司供貨，汽輪機(jī)由東方汽輪機(jī)廠供貨，發(fā)電機(jī)由東方電機(jī)股份有限公司供貨，機(jī)組熱工控制設(shè)備采用西門(mén)子TXP分散控制系統(tǒng)，工程設(shè)計(jì)單位為山西電力設(shè)計(jì)院，工程主體施工單位為山東電力建設(shè)三公司、天津電力建設(shè)公司承建#1機(jī)組冷卻塔，工程監(jiān)理單位為山東城信監(jiān)理公司，主體調(diào)試單位為山東電科院

為了保證機(jī)組投產(chǎn)后具有高可用率、高效率，要求設(shè)計(jì)、安裝、調(diào)試各單位在工作中樹(shù)立精品工程意識(shí)，嚴(yán)把工程質(zhì)量關(guān)。機(jī)組整套啟動(dòng)調(diào)試工作是工程建設(shè)過(guò)程中的最后一道工序。沒(méi)有設(shè)備、設(shè)計(jì)和安裝的高質(zhì)量就沒(méi)有調(diào)試的高質(zhì)量，沒(méi)有調(diào)試的高質(zhì)量也就不能保證機(jī)組投產(chǎn)時(shí)的高水平，所以調(diào)試工作的指導(dǎo)思想就是保證工程的整體質(zhì)量。機(jī)組啟動(dòng)調(diào)試工作是火電建設(shè)工程的一個(gè)關(guān)鍵工序，其基本任務(wù)是通過(guò)調(diào)試檢驗(yàn)設(shè)備及系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、選型、制造、安裝、運(yùn)行是否滿足安全、合理、完整、經(jīng)濟(jì)的要求，使新安裝機(jī)組安全、順利地完成整套聯(lián)合啟動(dòng)并移交生產(chǎn)。機(jī)組投產(chǎn)后能安全穩(wěn)定運(yùn)行，形成生產(chǎn)能力，發(fā)揮投資效益。

為了確保機(jī)組在168試運(yùn)后，我們能夠接過(guò)一個(gè)全方位都達(dá)到優(yōu)良的機(jī)組，在機(jī)組調(diào)試過(guò)程中我們運(yùn)行人員對(duì)調(diào)試質(zhì)量進(jìn)行了全面的跟蹤，對(duì)調(diào)試中出現(xiàn)的設(shè)備缺陷及時(shí)的通知了調(diào)試單位和建設(shè)單位。

經(jīng)過(guò)各參建單位的共同努力，魯能河曲發(fā)電公司#1機(jī)于201*年10月20日進(jìn)入總啟動(dòng)，至11月12日6:40開(kāi)始168小時(shí)連續(xù)滿負(fù)荷試運(yùn)，于201*年11月19日6:40正式移交生產(chǎn)。

從#1機(jī)分步試運(yùn)至168小時(shí)連續(xù)滿負(fù)荷試運(yùn)結(jié)束，總用水量為478210t/h，用氫氣量為1482立方米，用二氧化碳280立方米。二、汽輪機(jī)設(shè)備概況及特點(diǎn)

汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)廠設(shè)計(jì)制造的N600-16.7/538/538-1型亞臨界、一次中間再熱、沖動(dòng)式、單軸、三缸四排汽、雙背壓凝汽式汽輪機(jī)。主要技術(shù)參數(shù)如下：

項(xiàng)目單位額定工況機(jī)組出力主蒸汽壓力再熱蒸汽壓力高壓缸排汽壓力主蒸汽溫度再熱蒸汽溫度主蒸汽流量再熱蒸汽流量背壓低壓缸排汽流量補(bǔ)給水率循環(huán)水溫度最終給水溫度MWMPa(a)MPa(a)MPa(a)℃℃kg/hkg/hkPakg/h%℃℃60016.673.2833.648538538176024015044024.91077746021273每臺(tái)機(jī)組設(shè)有兩臺(tái)50%容量的汽動(dòng)給水泵和一臺(tái)30%容量的電動(dòng)給水泵（機(jī)組啟動(dòng)時(shí)由電動(dòng)給水泵向鍋爐供水，正常運(yùn)行時(shí)由兩臺(tái)汽動(dòng)給水泵向鍋爐供水）。汽機(jī)給水回?zé)嵯到y(tǒng)由三級(jí)高壓加熱器、一級(jí)除氧器、四級(jí)低壓加熱器組成，加熱器疏水采取逐級(jí)回流，除氧器采用滑壓運(yùn)行。高壓加熱器給水采用大旁路系統(tǒng)，低壓加熱器采用小旁路系統(tǒng)，每臺(tái)低壓加熱器可以單獨(dú)解列。凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)兩臺(tái)凝結(jié)水泵，單臺(tái)容量為機(jī)組最大凝結(jié)水量的100%，設(shè)有凝結(jié)水精處理裝置，并帶旁路。兩臺(tái)循環(huán)水泵（正常工況運(yùn)行兩臺(tái)，冬季可運(yùn)行一臺(tái)），三臺(tái)水環(huán)式機(jī)械真空泵，機(jī)組設(shè)有容量為30%BMCRR啟動(dòng)旁路系統(tǒng)。三、總啟動(dòng)過(guò)程

按照#1機(jī)組啟委會(huì)的要求，#1機(jī)組從10月20日進(jìn)入啟動(dòng)階段，我們運(yùn)行人員于10月18日全面介入#1機(jī)組的啟動(dòng)操作�？紤]到機(jī)組投產(chǎn)后的正常穩(wěn)定運(yùn)行，考慮到我們運(yùn)行人員操作方便，監(jiān)視方便，提出了若干份熱工定值、保護(hù)邏輯修改單，對(duì)設(shè)備及系統(tǒng)進(jìn)行改進(jìn)和改造，為整套起動(dòng)的安全和穩(wěn)定發(fā)揮了重要作用，也為將來(lái)機(jī)組的長(zhǎng)周期運(yùn)行提供的有力的保障。在機(jī)組進(jìn)入總啟動(dòng)前，制定了詳細(xì)的工作計(jì)劃，也做了充分的準(zhǔn)備，對(duì)汽機(jī)專業(yè)所轄每個(gè)設(shè)備和系統(tǒng)進(jìn)行了啟動(dòng)前的聯(lián)鎖保護(hù)試驗(yàn)，特別是涉及到機(jī)組跳閘和油系統(tǒng)聯(lián)鎖保護(hù)試驗(yàn)，進(jìn)行了信號(hào)模擬試驗(yàn)和設(shè)備聯(lián)動(dòng)試驗(yàn)確保每一個(gè)保護(hù)動(dòng)作的正確性和可靠性。在對(duì)每一個(gè)系統(tǒng)的恢復(fù)和設(shè)備的啟停時(shí)，要求操作人員嚴(yán)格按照系統(tǒng)檢查卡和操作票進(jìn)行，確保每投入一個(gè)系統(tǒng)合格一個(gè)系統(tǒng)。采取多種措施，克服困難，在保證人身和設(shè)備安全的前提下，確保調(diào)試質(zhì)量，做到按正式系統(tǒng)從DCS操作員站上進(jìn)行操作，盡量減少臨時(shí)措施。協(xié)助建設(shè)單位使＃1機(jī)組調(diào)試進(jìn)度按大綱要求準(zhǔn)時(shí)進(jìn)行調(diào)試。汽機(jī)側(cè)完成了循環(huán)水泵試運(yùn)和系統(tǒng)的投入、電動(dòng)給水泵組的試運(yùn)、汽動(dòng)給水泵組的試運(yùn)、汽機(jī)潤(rùn)滑油系統(tǒng)試運(yùn)、汽機(jī)投盤(pán)車(chē)、機(jī)組熱力系統(tǒng)蒸汽沖管、發(fā)電機(jī)風(fēng)壓試驗(yàn)、汽輪機(jī)軸封及真空系統(tǒng)試運(yùn)、汽機(jī)旁路系統(tǒng)的試運(yùn)、EH油系統(tǒng)試運(yùn)、發(fā)電機(jī)油水氫系統(tǒng)投入等工作。

從201*年10月17日我們運(yùn)行人員上崗開(kāi)始對(duì)整機(jī)啟動(dòng)進(jìn)入了分系統(tǒng)的投入工作：

10月17日10:20啟動(dòng)發(fā)電機(jī)定子冷卻水B泵，投入定子冷卻水系統(tǒng)運(yùn)行，做定子冷卻水系統(tǒng)聯(lián)鎖試驗(yàn)。運(yùn)行B泵調(diào)整壓力調(diào)整閥至26%，流量到92t/h，入口壓力0.3MPa，泵就地出口壓力0.86MPa，水位高限。

10月18日11：45開(kāi)啟壓縮空氣至發(fā)電機(jī)氣體置換閥，發(fā)電機(jī)充風(fēng)壓，入口空氣壓力表指示0.3MPa，充風(fēng)壓至0.05MPa用時(shí)約2.5小時(shí)，啟動(dòng)發(fā)電機(jī)密封油A主油泵，用密封油三路油源門(mén)供發(fā)電機(jī)密封油壓力0.34MPa，調(diào)整差壓0.054MPa。

10月18日12：30啟動(dòng)A凝結(jié)水泵運(yùn)行，并投入凝結(jié)水系統(tǒng)運(yùn)行。10月18日20：35#1涼水塔補(bǔ)水，10月19日6：00#1涼水塔補(bǔ)水結(jié)束。10月19日11：50B小機(jī)暖管結(jié)束，B小機(jī)第一次掛閘，掛閘成功后就地打閘正常。11：57B小機(jī)第二次掛閘，升速至500r/min進(jìn)行摩檢，在集控室內(nèi)打閘正常。12：241B小機(jī)第三次掛閘升速至201*r/min時(shí)。振動(dòng)突升X#1：125UM/#2：103UM；Y#1：105UM/#2：98UM，振動(dòng)大跳閘。13：261B小機(jī)升速1000r/min，暖機(jī)。13：401B小機(jī)升速201*r/min，暖機(jī)。14：101B小機(jī)升速2900r/min，振動(dòng)最大#1軸承38UM。15：351B小機(jī)轉(zhuǎn)速至5170r/min，各參數(shù)如下：1B小機(jī)#1軸承：79℃、#2軸承83℃、振動(dòng)最大36UM、油溫41℃。10月19日16：02廠用電失去，六大風(fēng)機(jī)、三臺(tái)爐水泵、密封風(fēng)機(jī)B、凝泵B、循環(huán)水泵A、B、EH油泵A、密封油泵A、大機(jī)TOP、MSP、暖風(fēng)器疏水泵A、輔機(jī)冷卻水泵、空壓機(jī)冷卻水泵等交流設(shè)備均停止，小機(jī)直流油泵、大機(jī)直流油泵自啟、1B小汽機(jī)跳閘、(小機(jī)EOP出口壓力0.38MPa而潤(rùn)滑油壓無(wú)指示)、停大機(jī)軸封、開(kāi)大機(jī)真空破壞閥大機(jī)破壞真空、停大機(jī)軸封、關(guān)輔汽供小機(jī)供汽門(mén)、停三臺(tái)爐水泵注水。17：05保安段恢復(fù)、啟大機(jī)TOP、MSP、頂軸油泵A、系統(tǒng)運(yùn)行正常后啟大機(jī)盤(pán)車(chē)運(yùn)行正常(大機(jī)盤(pán)車(chē)電流15.8A)，啟動(dòng)爐側(cè)六大風(fēng)機(jī)油站。

10月20日開(kāi)始進(jìn)行發(fā)電機(jī)氣體置換，用二氧化碳排機(jī)內(nèi)空氣。10月20日14：49投軸封暖管，啟軸加風(fēng)機(jī)A。10月21日2：46發(fā)電機(jī)內(nèi)二氧化碳含量87％。10月21日7：10發(fā)電機(jī)開(kāi)始充氫。發(fā)電機(jī)氣體置換用二氧化碳54瓶，用氫氣300立方米。

10月21日7：18鍋爐點(diǎn)火進(jìn)入總啟動(dòng)

10月21日13：30開(kāi)啟投入旁路，因低壓旁路后疏水管道增加節(jié)流孔管道振動(dòng)大無(wú)法投入，后將節(jié)流孔取，旁路可以正常投入。

10月21日14：52高壓缸開(kāi)始倒暖，倒暖前參數(shù)：高中壓缸膨脹左/右：4.3/3.8mm；高壓缸第一級(jí)上壁溫度：５６℃；高壓缸第一級(jí)下壁溫度：５４℃；中壓缸內(nèi)壁溫度：５６℃；中壓缸外壁溫度：５５℃；高中壓缸差脹：２.１mm；低壓缸差脹：３.８mm；轉(zhuǎn)子偏心：２１.１mm；高壓缸排汽口上半壁溫度：９１℃；高壓缸排汽口下半壁溫度：１１０℃；主汽溫度：２４６℃主汽壓力：２.３２MPa。

10月23日0：10A小機(jī)掛閘，就地手動(dòng)TRIP正常。A小機(jī)第一次掛閘。0：24A小機(jī)掛閘升速率100rpm/min，至200rpm暖機(jī)5分鐘，MEH手動(dòng)TRIP正常。4：20A小機(jī)掛閘，升速率300rpm/min，TSI超速試驗(yàn)，4：27TSI超速動(dòng)作：就地6325rpm，DCS6325rpm。4：52A小機(jī)掛閘，升速率300rpm/min，MEH超速試驗(yàn)正常，就地6329rpm，DCS6325rpm。

10月23日3：15大機(jī)掛閘成功，投閥預(yù)暖。主機(jī)第一次掛閘

10月23日3：57大機(jī)掛閘。03:58大機(jī)沖轉(zhuǎn),主汽壓:4.4MPa,主汽溫:360℃，再熱壓力1.0MPA，再熱溫度350℃。04：05轉(zhuǎn)速到200r/min，進(jìn)行摩擦檢查。04：15摩擦檢查結(jié)束，升速至500r/min保持20分鐘，全面檢查。05:24轉(zhuǎn)速到1500r/min，進(jìn)行中速暖機(jī)。06：46電泵入口壓力低跳閘，水位低MFT動(dòng)作，三臺(tái)爐水泵跳閘。汽機(jī)跳閘。7：58大機(jī)轉(zhuǎn)速升到1500轉(zhuǎn)／分，進(jìn)行暖機(jī)。

10月23日10：20大機(jī)升速至3000轉(zhuǎn)/分，主機(jī)第一次定速。#7瓦振動(dòng)最大6.1絲。定速后參數(shù)P1=6.48/6.5MPa,T1=498℃，P2=1.1MPa,T2=480℃，真空87.1/87.6KPa。高中脹差3.6mm,低壓脹差5.0mm，串軸-0.4/-0.4mm，偏心0um，膨脹19.3/18.5，CV1-4=7.4/6.5/8.6/8.3%，ICV1-2=16.4/16.9%，GOCSET=4.37%，CCS=4.31%，高壓主汽閥463/436℃，高調(diào)閥373/338℃，高排325/330℃，調(diào)節(jié)級(jí)308/309/303，高壓內(nèi)缸323/324/316/316℃，中調(diào)347/376℃，中排255/255℃，中壓內(nèi)缸362/377℃，一抽277℃，三抽276/237℃，就地絕對(duì)膨脹15mm，主油泵入口0.2MPa，主油泵出口1.5MPa，潤(rùn)滑油壓力0.2MPa，軸承回油溫度42℃，頂軸油壓力4.7/4.0/3.5/2.8/2.8/3.9MPa，入口壓力0.36MPa，出口壓力4.5MPa。推力軸承溫度：正向64/62/61/63/66/71/66/64/62/63℃；負(fù)向63/61/64/64/70/71/67/64/65/63

℃；軸瓦溫度：

77-79/71-67/83/78/78/85/69/72℃；軸承回油溫度：47/49/61-60/55/55℃；瓦振：2.1/4.9/10.2/10.5/24.3/26.5/17.4/5.6；軸振：32/28/26/18/37/19/61/37；高旁流量：110t/h,開(kāi)度65%，高旁后壓力0.34MPa，低旁70%/56%，低旁后壓力0.10/0.05MPa。

10月23日11：23做大機(jī)注油試驗(yàn)。二次試驗(yàn)動(dòng)作正常。

10月23日13：18電泵入口壓力低，電泵跳閘，，汽機(jī)打閘，爐MFT，關(guān)閉旁路，檢查大機(jī)油系統(tǒng)運(yùn)行正常，14：18大機(jī)轉(zhuǎn)速到零投大機(jī)盤(pán)車(chē)，惰走64分鐘。

10月23日22：05啟動(dòng)A汽泵前置泵，A小機(jī)掛閘。22：09小機(jī)500rpm，22：14小機(jī)1050rpm，軸振動(dòng)X方向42/26/12/18um，Y方向42/28/15/26um。A小機(jī)第一次帶負(fù)荷

10月24日11：40汽機(jī)嚴(yán)密性試驗(yàn)開(kāi)始。主汽門(mén)嚴(yán)密性試驗(yàn)前：P1=9.23MPa,T1=509℃，P2=1.1MPa,T1=486℃，真空82.6KPa。264秒下降至1820rpm，536秒下降至1000rpm，863秒下降至648rpm，試驗(yàn)后P1=10.74/10.72MPa,T1=518℃，P2=1.3MPa,T1=501℃。調(diào)門(mén)嚴(yán)密性試驗(yàn)前：P1=10.53MPa,T1=509℃，P2=1.1MPa,T1=502℃，真空83.7/82.8KPa。731秒下降至685rpm，試驗(yàn)后P1=11.34MPa,T1=518℃，P2=1.3MPa,T1=501℃，真空83.1/82.2KPa。

10月25日3：00B小機(jī)沖轉(zhuǎn)。7：25B小機(jī)做超速試驗(yàn)6327rpm6427rpm動(dòng)作正常。10月25日23：09大機(jī)掛閘沖轉(zhuǎn)。23：40#1機(jī)組3000rpm定速。

10月26日0：22#1發(fā)電機(jī)就地啟勵(lì)正常，#1發(fā)電機(jī)與系統(tǒng)并網(wǎng)，帶初負(fù)荷30MW。發(fā)電機(jī)第一次并網(wǎng)。發(fā)電機(jī)并網(wǎng)后機(jī)組參數(shù)為：

高中壓脹差1.6mm，低壓脹差12.2mm，串軸=-0.3/-0.3mm。偏心=0mm,膨脹29.3/28.1mm；瓦溫度：80-82/76-71/82/78/79/85/70/71；回油溫：48/49/58/58/56/57/57/57/54/47瓦振動(dòng)：4.4/8.0/47.1/39.5/65.5/62.6/18.3/7.8軸振動(dòng)：27.4/42.6/45/49.5/45.1/36/56.6/32.9

推力軸承溫度：負(fù)向64/62/61/63/66/71/64/63/62/64℃，正向64/62/66/64/72/72/70/67/66/65℃。

10月26日9：27＃1發(fā)變組與系統(tǒng)解列，汽機(jī)做超速試驗(yàn)。09：37電超速動(dòng)作，轉(zhuǎn)速動(dòng)作值3301RPM。就地3301RPM。09：55機(jī)械超速動(dòng)作，轉(zhuǎn)速值3306RPM。就地3302RPM。10：04機(jī)械超速動(dòng)作，轉(zhuǎn)速值3302RPM。就地3302RPM。

10月26日10：58機(jī)組試驗(yàn)結(jié)束＃1發(fā)變組與系統(tǒng)并列。發(fā)電機(jī)第二次并網(wǎng)11：06B小機(jī)轉(zhuǎn)速無(wú)法控制，汽包水位高高，手動(dòng)MFT。

10月26日17：50機(jī)組負(fù)荷達(dá)300MW，機(jī)組負(fù)荷第一次達(dá)50%。22：42因?yàn)槟�汽器真空低�?1汽機(jī)跳閘，#1發(fā)變組與系統(tǒng)解列、鍋爐MFT。

10月29日9：51大機(jī)掛閘。9：51大機(jī)掛閘。10：55＃1發(fā)變組與系統(tǒng)并列。

10月31日12：12機(jī)組帶至600MW，機(jī)組第一次滿負(fù)荷運(yùn)行。機(jī)組參數(shù)為：瓦振：11.2、11.3、47.6、44.6、47.7、53.7、22、9.7um軸振：33.3、34.5、36.9、48.5、51.3、31.8、77.9、36.6um真空：H：84.6KPa、L：84.9KPa、偏心：0.1、缸脹：L:32.3、R:30.6

位移：0.3mm10月31日21：40機(jī)組減負(fù)荷至480MW，準(zhǔn)備做真空嚴(yán)密性試驗(yàn)。A/B側(cè)凝汽器真空下降速度：1.24/1.44KPa/min，真空嚴(yán)密性試驗(yàn)不合格。

11月4日9：40真空嚴(yán)密性試驗(yàn)：高壓側(cè)0.4KPa/min，低壓側(cè)0.38KPa/min。11月5日0：02#1機(jī)組負(fù)荷300MW,合上甩負(fù)荷開(kāi)關(guān)，發(fā)電機(jī)出口5021開(kāi)關(guān)分閘。機(jī)組轉(zhuǎn)速就地最高3097r/min，DCS上3096r/min。02：30機(jī)組負(fù)荷600MW，合上甩負(fù)荷開(kāi)關(guān)，發(fā)電機(jī)出口5021開(kāi)關(guān)、勵(lì)磁開(kāi)關(guān)分閘正常，一次風(fēng)機(jī)聯(lián)跳磨煤機(jī)正常。轉(zhuǎn)速3207rpm，手動(dòng)打閘汽機(jī)，轉(zhuǎn)速下降。爐膛壓力-3400Pa，爐MFT，吸送風(fēng)機(jī)跳閘。就地轉(zhuǎn)速最高3206r/min，DCS上3206r/min。02：31機(jī)組打閘停止消缺。

11月7日20：30升負(fù)荷至600MW。值長(zhǎng)通知機(jī)組進(jìn)入168小時(shí)試運(yùn)階段。11月10日3：33發(fā)電機(jī)勵(lì)磁系統(tǒng)故障，發(fā)電機(jī)解列，汽機(jī)跳閘，主汽門(mén)關(guān)閉，鍋爐負(fù)壓保護(hù)動(dòng)作MFT，風(fēng)機(jī)全停。5021、5022分閘，廠用電切換成功，TOP、MSP聯(lián)啟正常。

11月12日6：00升負(fù)荷至600MW，進(jìn)入168試運(yùn)行。四、調(diào)試期間發(fā)現(xiàn)機(jī)組存在的問(wèn)題及解決處理情況1、低壓旁路管道振動(dòng)大無(wú)法投入

十月二十二日，鍋爐點(diǎn)火后準(zhǔn)備投入旁路系統(tǒng)運(yùn)行提高蒸汽參數(shù)，按照旁路系統(tǒng)的投入邏輯，低壓旁路壓力調(diào)整閥投入前，先開(kāi)啟低旁減溫水調(diào)節(jié)閥(閥位大于4%)，低旁減溫水調(diào)整閥不在關(guān)位則聯(lián)鎖開(kāi)啟低旁減溫水電動(dòng)門(mén)。按程序試投入旁路時(shí)，發(fā)低壓旁路振動(dòng)大，當(dāng)?shù)团蚤_(kāi)度大于10%時(shí)，振動(dòng)就明顯增大，后停止旁路系統(tǒng)，凝汽器降真空對(duì)低壓旁路系統(tǒng)的疏水進(jìn)行改造后，振動(dòng)減小。低壓旁路振動(dòng)大的主要原因是旁路系統(tǒng)的疏水設(shè)計(jì)不合理，低旁后疏水經(jīng)過(guò)￠10的節(jié)流孔板排入高壓側(cè)疏水?dāng)U容器，因低旁本身管道直徑大，投入前疏水多，疏水管不暢，管道內(nèi)積水多，引起振動(dòng)。另外旁路系統(tǒng)的邏輯設(shè)計(jì)不符合實(shí)際要求，在低旁沒(méi)有投入前，先開(kāi)減溫水，減溫水閥不嚴(yán)，大量的減溫水進(jìn)入低旁壓力閥后管道，無(wú)法及時(shí)疏出，造成低旁管道不能很好的預(yù)暖。旁路系統(tǒng)投入時(shí)，一定要先進(jìn)行充分的暖管，檢查疏水暢通。投入旁路時(shí)高低旁壓力調(diào)節(jié)閥的開(kāi)啟速度要緩慢，防止引起熱沖擊。低壓旁路系統(tǒng)投入時(shí)，緩慢開(kāi)啟壓力調(diào)節(jié)閥，再開(kāi)啟減溫水調(diào)節(jié)閥。2、發(fā)電機(jī)密封油真空箱浮子閥損壞

十月二十一日晚21：30因A密封油泵振動(dòng)大沒(méi)有投備用，發(fā)電機(jī)密封油管道振動(dòng)引起密封油壓力波動(dòng)聯(lián)起直流事故密封油泵，派人就地檢查，調(diào)整密封油壓力正常準(zhǔn)備停止一臺(tái)密封油泵運(yùn)行，發(fā)現(xiàn)密封油真空油箱油位高聯(lián)停密封油真空泵運(yùn)行，手動(dòng)關(guān)閉真空油箱吸油門(mén)、潤(rùn)滑油供密封油門(mén)無(wú)效油位仍然上升，檢查發(fā)現(xiàn)主密封油泵入口管有返油現(xiàn)象，停止主密封油泵并關(guān)閉主密封油泵入口門(mén)，關(guān)閉發(fā)電機(jī)密封油壓力開(kāi)關(guān)試驗(yàn)用排油門(mén)。聯(lián)系三公司對(duì)密封油真空油箱放油，后檢查發(fā)現(xiàn)真空油箱浮子閥損壞嚴(yán)重。

發(fā)電機(jī)主密封油泵出口溢油閥不能正常動(dòng)作，引起密封油壓力經(jīng)常出現(xiàn)大幅變化造成備用油泵或直流事故密封油泵經(jīng)常聯(lián)動(dòng)，

發(fā)電機(jī)密封油壓力開(kāi)關(guān)試驗(yàn)用排油門(mén)誤開(kāi)是造成密封油箱滿油的直接原因，在發(fā)電機(jī)事故油泵運(yùn)行時(shí)，發(fā)電機(jī)密封油經(jīng)壓力開(kāi)關(guān)試驗(yàn)用排油門(mén)直接返回至真空油箱，雖然真空油箱浮子閥已關(guān)閉，但這一部分回油是經(jīng)過(guò)再循環(huán)管直接回至油箱，造成油箱油位一直上升。

發(fā)電機(jī)主密封油泵出口溢油閥不能正常動(dòng)作，引起密封油壓力經(jīng)常出現(xiàn)大幅變化造成備用油泵或直流事故密封油泵經(jīng)常聯(lián)動(dòng)，密封油系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)是造成這次事故的間接原因。密封油溢油閥不能正常調(diào)節(jié)油壓，引起系統(tǒng)壓力波動(dòng)，備用油泵、直流事故油泵經(jīng)常聯(lián)動(dòng)，給運(yùn)行人員調(diào)整帶來(lái)困難。

運(yùn)行人員對(duì)密封油系統(tǒng)沒(méi)有完全熟悉，對(duì)事故的分析、判斷、處理不當(dāng)也時(shí)這次事故的一個(gè)原因。只注重檢查密封油系統(tǒng)管道的閥門(mén)，沒(méi)有檢查儀表用閥門(mén)，造成事故處理不及時(shí)。

發(fā)電機(jī)密封油真空油箱浮子閥本身質(zhì)量存在問(wèn)題。發(fā)電機(jī)密封油浮子是一空心鋼球中間經(jīng)一穿心杠桿連接，在連接部位可能不嚴(yán)浮子內(nèi)進(jìn)油，失去調(diào)節(jié)作用。

發(fā)電機(jī)密封油壓力開(kāi)關(guān)試驗(yàn)用排油門(mén)掛“禁止操作”牌，在發(fā)電機(jī)密封油系統(tǒng)投入運(yùn)行時(shí)，檢查這個(gè)閥門(mén)在關(guān)閉位置。密封油系統(tǒng)投入運(yùn)行時(shí)，檢查系統(tǒng)閥門(mén)開(kāi)關(guān)位置正確。3、軸封安全閥返水

十月二十二日10：25，#1機(jī)軸封安全閥突然冒出大量水。#1機(jī)組疏放水系統(tǒng)管道設(shè)計(jì)不合理，是造成這次事故的主要原因。整個(gè)疏放水系統(tǒng)從13.7米到6.9米再到0米經(jīng)一串聯(lián)的管道將所有的有壓放水和無(wú)壓放水全部接到一起，在有壓系統(tǒng)放水時(shí)，壓力水返回至無(wú)壓放水管道。對(duì)整個(gè)疏放水系統(tǒng)進(jìn)行改造，將有壓放水和無(wú)壓放水分別排放。對(duì)無(wú)壓放水管道如安全閥冷凝放水加裝閥門(mén)，運(yùn)行中定期開(kāi)啟放水，防止壓力管放水返回?zé)o壓管道。4、主機(jī)真空低

十月二十三日，23：15汽輪機(jī)3000r/min空載穩(wěn)定運(yùn)行，A給水泵汽輪機(jī)進(jìn)行帶負(fù)荷試驗(yàn)，試驗(yàn)轉(zhuǎn)速1750r/min升速過(guò)程中。凝汽器真空突然下降，從82.4KPa下降至66.78KPa，高低壓旁路保護(hù)動(dòng)作，高低旁路快關(guān)，＃1至＃4高壓調(diào)節(jié)汽門(mén)全開(kāi)，中調(diào)門(mén)開(kāi)啟，VV閥關(guān)閉。主機(jī)無(wú)法維持運(yùn)行，打閘停機(jī)，23：36A給水泵汽輪機(jī)停止運(yùn)行

就地檢查左右側(cè)高排逆止門(mén)沒(méi)有完全開(kāi)啟，只有一小部分。就地檢查三臺(tái)真空泵運(yùn)行正常，凝汽器水位變化幅度大DCS指示1350～1800mm，凝汽器放水至就地水位計(jì)1500mm發(fā)現(xiàn)水位仍然變化幅度大，水位計(jì)有漏真空點(diǎn)。主機(jī)軸封壓力28KPa，輔助蒸汽壓力0.35Ma，檢查主機(jī)軸封系統(tǒng)運(yùn)行正常，A給水泵汽輪軸封運(yùn)行正常，A凝結(jié)水泵入口濾網(wǎng)進(jìn)行清理工作。凝結(jié)泵密封水門(mén)關(guān)閉、凝結(jié)泵吸入罐空氣門(mén)沒(méi)有關(guān)閉，造成凝汽器真空下降。

今后凝結(jié)水泵有檢修工作，特別是與真空系統(tǒng)運(yùn)行的關(guān)系的系統(tǒng)或閥門(mén)進(jìn)行檢修工作時(shí)，一定要按規(guī)定執(zhí)行有關(guān)的操作票、工作票防止誤操作。5、凝結(jié)水至除氧器管道振動(dòng)

十月二十日23：42#1汽輪發(fā)電機(jī)組因低真空跳閘，發(fā)電機(jī)解列，鍋爐MFT。23：10鍋爐點(diǎn)火準(zhǔn)備恢復(fù)機(jī)組運(yùn)行，23：17發(fā)現(xiàn)除氧器部位有劇烈的振動(dòng)響聲，后確認(rèn)振動(dòng)部位是主凝結(jié)水至除氧器逆止門(mén)后管道發(fā)生劇烈的連續(xù)間隔的振動(dòng)，23：23停止電動(dòng)給水泵、汽動(dòng)給水泵、凝結(jié)水泵，管道振動(dòng)間隔時(shí)間變長(zhǎng)，振動(dòng)逐漸消失，后檢查發(fā)現(xiàn)主凝結(jié)水至除氧器本體法蘭結(jié)合面因振動(dòng)泄漏。2：30和4：40啟動(dòng)除氧器上水泵準(zhǔn)備對(duì)除氧器和振動(dòng)部位的管道進(jìn)行冷卻發(fā)現(xiàn)振動(dòng)仍然很劇烈，停止冷卻。

振動(dòng)發(fā)生在凝結(jié)水停止向除氧器上水、機(jī)組停止運(yùn)行40分鐘后。當(dāng)時(shí)機(jī)組停止后，由于除氧器水位調(diào)節(jié)閥投入自動(dòng)，所以調(diào)節(jié)閥自動(dòng)關(guān)閉，只有小部分漏量進(jìn)入除氧器。機(jī)組停止后四臺(tái)低加同時(shí)隨機(jī)停止運(yùn)行，凝結(jié)水溫度也同時(shí)下降由原來(lái)運(yùn)行時(shí)的137℃下降至35℃，對(duì)凝結(jié)水管道進(jìn)行了冷卻。當(dāng)時(shí)振動(dòng)發(fā)生在主凝結(jié)水至除氧器逆止門(mén)后部分管道，除氧器本體振動(dòng)很小、主凝結(jié)水至除氧器逆止門(mén)前管道振動(dòng)也很小，振動(dòng)時(shí)并沒(méi)有出現(xiàn)管道的劇烈晃動(dòng)或除氧器本體的連動(dòng)振動(dòng)，只時(shí)表現(xiàn)為劇烈的、清脆的如放炮似響聲。由于停機(jī)后高壓輔助蒸汽至除氧器加熱門(mén)沒(méi)有關(guān)閉，除氧器內(nèi)部的壓力、溫度逐漸上升，除氧器內(nèi)部壓力后上升至0.51MPa。這樣除氧器內(nèi)部的蒸汽漏入這一部分倒立的F型管道中，蒸汽在管道內(nèi)急劇凝結(jié)，在管道內(nèi)形成局部真空，真空越高，從除氧器內(nèi)漏入的蒸汽越多，振動(dòng)越據(jù)烈(當(dāng)時(shí)的實(shí)際情況也時(shí)這樣)。

機(jī)組停止運(yùn)行后，立即檢查關(guān)閉進(jìn)入除氧器的所有加熱門(mén)，防止大量的蒸汽進(jìn)入除氧器內(nèi)部。

將高壓輔助蒸汽至除氧器加熱電動(dòng)門(mén)的邏輯修改為：除氧器壓力＞0.15MPa或機(jī)組負(fù)荷＞10%強(qiáng)制關(guān)閉輔助蒸汽至除氧器加熱電動(dòng)門(mén)。

機(jī)組停止后，投入汽動(dòng)給水泵的前置泵運(yùn)行，并開(kāi)啟汽動(dòng)給水泵前置泵再循環(huán)管，保證主凝結(jié)水到除氧器逆止門(mén)后管道一直有壓力，除氧器內(nèi)的蒸汽也反不回這一部分的管道，阻止形成汽水交匯凝結(jié)的空間。另外也是對(duì)除氧器進(jìn)行有效的、均勻的循環(huán)冷卻。

將主凝結(jié)水至除氧器的逆止門(mén)往后移動(dòng)至凝結(jié)水進(jìn)入除氧器的垂直管段上，有效的減小可能形成汽水交匯凝結(jié)的空間。

機(jī)組停止運(yùn)行后，解除除氧器水位調(diào)節(jié)門(mén)自動(dòng)，手動(dòng)緩慢的調(diào)整除氧器水位調(diào)節(jié)門(mén)的開(kāi)度，保證管道內(nèi)有水流動(dòng)，對(duì)管道進(jìn)行緩慢的冷卻。并根據(jù)除氧器水位調(diào)節(jié)除氧器放水門(mén)的開(kāi)度。

機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，關(guān)閉除氧器上水泵至除氧器上水門(mén)，防止除氧器誤上冷水。除氧器停止后，關(guān)閉#3高加正常疏水門(mén)、關(guān)閉連排至除氧器門(mén)、開(kāi)啟除氧器排空門(mén)，有效的降低除氧器內(nèi)部的壓力。6、#6軸承、#7軸振動(dòng)大

#1機(jī)組10月23日11：05第一次沖轉(zhuǎn)3000r/min定速后#6瓦振0.026mm，#7軸振0.061mm，10月23日17：10第二次沖轉(zhuǎn)3000r/min定速后#6瓦振0.0439(MAX0.0792)mm，#7軸振0.0515mm，10月25日23：40第五次沖轉(zhuǎn)3000r/min定速后#6瓦振0.044mm，#7軸振0.056mm，10月26日00：22機(jī)組第一次并網(wǎng)后#6瓦振0.0626mm，#7軸振0.0566mm，10月26日9：00機(jī)組超速試驗(yàn)前#6瓦振0.0652mm，#7軸振0.0545mm，10月29日機(jī)組3000r/min定速后#6瓦振0.061mm，#7軸振0.054mm，并網(wǎng)后230MW負(fù)荷#6瓦振0.0747mm，#7軸振0.0638mm，10月30日310MW負(fù)荷#6瓦振0.075mm，#7軸振0.0643mm。上述記錄表明機(jī)組從第一次沖轉(zhuǎn)到現(xiàn)在#6瓦振、#7軸振，分別增大0.01～0.02mm。

機(jī)組從第一次沖轉(zhuǎn)冷態(tài)到現(xiàn)在的帶負(fù)荷50%，整個(gè)汽缸溫度水平已提高很多，汽缸膨脹由冷態(tài)的4.1mmm/3.8mm到現(xiàn)在的32mm/30.2mm。造成振動(dòng)大的原因可能有：#6瓦及低壓轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)對(duì)輪聯(lián)軸器冷卻效果差，鼓風(fēng)摩擦損失大局部溫度高，膨脹受阻或軸承座膨脹中心抬高引起軸承振動(dòng)大。就地實(shí)測(cè)#6瓦及低壓轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)對(duì)輪聯(lián)軸器外部溫度最高部位81℃，平均部位在64℃左右，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于其它軸承的溫度。低壓軸封供汽溫度不穩(wěn)�，F(xiàn)低壓軸封供汽減溫水不能投自動(dòng)，減溫水壓力高，減溫水調(diào)整門(mén)內(nèi)漏量大，溫度控制相對(duì)困難，溫度變化大從100～290℃。軸封供汽溫度高、引起低壓缸軸承座膨脹大中心抬高或引起軸承座與轉(zhuǎn)子中心不一致造成振動(dòng)大。低壓缸膨脹受阻或膨脹不均勻引起振動(dòng)大。機(jī)組帶負(fù)荷發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子力矩增大引起振動(dòng)大。

利用機(jī)組停止消缺時(shí)，檢查聯(lián)軸器冷卻油噴咀的冷卻油流量是否達(dá)至要求，或增加冷卻油量，降低軸承溫度。

調(diào)整低壓軸封供汽溫度穩(wěn)定在180～200℃，防止低壓軸封溫度變化大引起軸承認(rèn)中心變化造成振動(dòng)大。

檢查低壓缸是否有膨脹不均勻或受阻現(xiàn)象。五、現(xiàn)存在的主要問(wèn)題

1、發(fā)電機(jī)密封油真空油箱油位和真空低。

發(fā)電機(jī)密封油真空系統(tǒng)漏真空，真空油箱真空低達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，并且現(xiàn)在油箱浮子閥調(diào)節(jié)油位低，油箱內(nèi)油漠太多不利于發(fā)電機(jī)密封油系統(tǒng)的正常運(yùn)行。另處發(fā)電機(jī)密封油泵出口溢油閥不能正常動(dòng)作，引起密封油系統(tǒng)管道的大幅振動(dòng)。

2、#1冷卻水塔存在問(wèn)題

冷卻水塔虹吸罩已壞，兩臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行時(shí)，冷卻塔內(nèi)區(qū)有1/2的地方不配水，對(duì)今后機(jī)組夏季運(yùn)行存在很大的影響。并且冷卻塔填料有很多已壞，冷卻效果不好。

3、發(fā)電機(jī)補(bǔ)氫時(shí)間長(zhǎng)并且不能達(dá)到設(shè)計(jì)的自動(dòng)補(bǔ)氫

從制氫站氫罐出口的管道太細(xì)，氫母管到#1發(fā)電機(jī)補(bǔ)氫控制盤(pán)前的最在壓力在1.0MPa，每次補(bǔ)氫都需幾小時(shí)才能升起壓力。且氫氣控制盤(pán)安全閥壓力定值高不能自動(dòng)補(bǔ)氫。

4、冷卻塔及廠區(qū)蓄水池補(bǔ)水難并且不能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)補(bǔ)水

現(xiàn)運(yùn)行方式，一條供水管線向廠區(qū)補(bǔ)水時(shí)，因?yàn)楣┧畨毫Φ蛢蓚�(gè)冷卻塔不能同時(shí)補(bǔ)水。并且向蓄水池補(bǔ)水門(mén)開(kāi)啟時(shí)，也不能向任一個(gè)冷卻塔補(bǔ)水，冷卻塔補(bǔ)水不能實(shí)現(xiàn)設(shè)計(jì)的自動(dòng)補(bǔ)水功能，需定期進(jìn)行人工補(bǔ)水。

廠區(qū)蓄水池水位無(wú)法實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制，且補(bǔ)水流量不能監(jiān)視，當(dāng)補(bǔ)水系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)，需要有人就地進(jìn)行水位監(jiān)視。5、發(fā)電機(jī)定子冷卻水箱內(nèi)氫氣純度大

發(fā)電機(jī)在線漏氫檢查儀顯示，發(fā)電機(jī)定子冷卻水箱內(nèi)氫氣純度為0.21%，就地指示為0.1%，對(duì)發(fā)電機(jī)安全運(yùn)行存在重大設(shè)備隱患。6、發(fā)電機(jī)定子冷卻水箱需定期人工補(bǔ)水

發(fā)電機(jī)定子冷卻水箱現(xiàn)在水位每四小時(shí)下降約70mm，需人員進(jìn)行定期補(bǔ)水，并且對(duì)發(fā)電機(jī)安全運(yùn)行有重大隱患。7、全廠采暖通風(fēng)系統(tǒng)(HVAC)不能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化

現(xiàn)在熱網(wǎng)系統(tǒng)正常的疏水量與選用的疏水泵不能匹配，疏水泵只能定期運(yùn)行，并且沒(méi)有水位自動(dòng)控制系統(tǒng)，需人工進(jìn)行手動(dòng)啟停。整個(gè)熱網(wǎng)系統(tǒng)的補(bǔ)水也不能投入自動(dòng)，要增加大部分人員進(jìn)行操作，沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)的要求。8、機(jī)組振動(dòng)大

現(xiàn)在機(jī)組在#6軸承振動(dòng)在0.060mm，#7軸振動(dòng)在0.090mm，并且原因不清，對(duì)機(jī)組的安全運(yùn)行存在巨大的威協(xié)。9、機(jī)組調(diào)速系統(tǒng)控制油局部溫度高

機(jī)組調(diào)速系統(tǒng)控制用抗燃油因距離#1高壓導(dǎo)汽管太近，局部溫度高達(dá)80℃，如長(zhǎng)期運(yùn)行，則可能造成控制油管道腐蝕、油質(zhì)下降、油管道破裂，造成機(jī)組停止或火災(zāi)事故。

10、循環(huán)水泵出口控制蝶閥關(guān)閉時(shí)間沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)要求循環(huán)水泵出口控制蝶閥的開(kāi)關(guān)時(shí)間太快，在機(jī)組出現(xiàn)故障二臺(tái)循環(huán)水泵同時(shí)停止運(yùn)行時(shí)，可能對(duì)循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)備造成重大損壞。

11、高壓主汽門(mén)、中壓聯(lián)合汽門(mén)、主遮斷電磁閥沒(méi)有進(jìn)行在線試驗(yàn)

高壓主汽門(mén)、中壓聯(lián)合汽門(mén)、主遮斷電磁閥沒(méi)有進(jìn)行在線試驗(yàn)，其試驗(yàn)邏輯不清，在試驗(yàn)中可能出現(xiàn)閥門(mén)開(kāi)不啟或關(guān)不到位、或機(jī)組跳閘的重大設(shè)備隱患。12、循環(huán)水二次濾網(wǎng)反沖洗不能投入

凝汽器循環(huán)水B側(cè)二次反沖洗濾網(wǎng)卡死，不能動(dòng)作，長(zhǎng)期運(yùn)行可能引起濾網(wǎng)差壓大或凝汽器循環(huán)水單側(cè)進(jìn)水。13、二臺(tái)小機(jī)的高壓主汽閥、調(diào)節(jié)閥不嚴(yán)

A、B給水泵汽輪機(jī)的高壓主汽閥、調(diào)節(jié)閥不嚴(yán)，在小機(jī)進(jìn)行沖轉(zhuǎn)時(shí)，如開(kāi)啟小機(jī)的高壓電動(dòng)主汽閥則小機(jī)掛閘后，轉(zhuǎn)速就升到1000r/min左右，對(duì)小機(jī)的安全穩(wěn)定運(yùn)行存在巨大的隱患，可能造成小機(jī)超速。14、發(fā)電機(jī)二氧化碳置換困難

發(fā)電機(jī)進(jìn)行二氧化碳置換時(shí)使用氣瓶，因氣瓶結(jié)霜嚴(yán)重，發(fā)電機(jī)進(jìn)行一次二氧化碳置換用時(shí)在20～24小時(shí)，應(yīng)采用集中二氧化碳蓄氣罐并加熱進(jìn)行置換。15、除鹽冷卻水系統(tǒng)

三臺(tái)除鹽冷卻水泵的出力達(dá)不到機(jī)組運(yùn)行的要求，母管壓力低，機(jī)側(cè)除鹽冷卻水壓力低。特別是在機(jī)組啟動(dòng)時(shí)，凝汽器補(bǔ)水門(mén)開(kāi)啟時(shí)，除鹽冷卻水壓力下降至0.1MPa，不能滿足機(jī)組設(shè)備的冷卻水壓力，對(duì)鍋爐爐水循環(huán)泵的影響更是明顯。正常運(yùn)行時(shí)，如將凝汽器補(bǔ)水倒至凝結(jié)水補(bǔ)充水箱采用真空補(bǔ)水方法時(shí)，當(dāng)凝結(jié)水補(bǔ)充水箱水位調(diào)整門(mén)開(kāi)啟時(shí)，除鹽冷卻水壓力下降大。16、機(jī)組補(bǔ)水量大

機(jī)組設(shè)計(jì)中循環(huán)水供空壓機(jī)冷卻水泵及除灰系統(tǒng)用水排至污水處理，另外鍋爐六大風(fēng)機(jī)冷卻用輔機(jī)冷卻水也排至污水處理，現(xiàn)在運(yùn)行發(fā)現(xiàn)這部分用水量特別大是造成補(bǔ)水量大的主要原因，應(yīng)重新設(shè)計(jì)回收利用。17、啟動(dòng)冷卻水泵軸承用冷卻水

現(xiàn)設(shè)計(jì)啟動(dòng)冷卻水泵軸承用冷卻水采用水活水，這樣當(dāng)生活水泵停止運(yùn)行而啟動(dòng)冷卻水泵要投入時(shí)就無(wú)冷卻水。因啟動(dòng)冷卻水泵軸承冷卻水在泵啟動(dòng)初期可以短時(shí)間無(wú)水。建議將啟動(dòng)冷卻水泵用軸承冷卻水改至泵出口逆止門(mén)后用自身供給，當(dāng)泵啟動(dòng)給循環(huán)水系統(tǒng)注水時(shí)，泵啟動(dòng)成功后就可實(shí)現(xiàn)自帶，機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)通過(guò)出口循環(huán)水供給做備用，這樣可增加泵的運(yùn)行靈活性。18、主油器沒(méi)有注油門(mén)和排空門(mén)

二臺(tái)主冷油器在運(yùn)行中切換時(shí)，備用冷油器沒(méi)有注油門(mén)和排空門(mén)，可能造成潤(rùn)滑油壓力的大幅波動(dòng)或軸封潤(rùn)滑油中帶空氣，特別是在頂軸油泵運(yùn)行時(shí)，如空氣進(jìn)入頂軸油泵可能引起泵振動(dòng)大或軸承摩損。19、主凝結(jié)水管道晃動(dòng)

主凝結(jié)水管道在從軸加出口至#7、8低加之間的管道和#5低加出口至除氧器之間的管道出現(xiàn)大幅的晃動(dòng)，對(duì)機(jī)組安全運(yùn)行有很大的威協(xié)。凝結(jié)水在經(jīng)過(guò)除氧器水位調(diào)節(jié)閥后，由其閥前壓力3.6MPa降至1.4MPa，出現(xiàn)能量的大幅損失必然引起管道晃動(dòng)，另外機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，#5低加出口凝結(jié)水壓力在1.1MPa左右，而這時(shí)機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)除氧器的壓力是0.9MPa，凝結(jié)水從#5低加出口至除氧器經(jīng)過(guò)沿程阻力損失和克服高位差則進(jìn)行除氧器是則幾乎沒(méi)有多少壓頭，造成#5低加出口凝結(jié)水蹩壓引起管道晃動(dòng)。20、B列墻疏放水系統(tǒng)管道設(shè)計(jì)

機(jī)房?jī)?nèi)B列墻疏放水系統(tǒng)所有的有壓疏放水和無(wú)壓疏放水全部接在一個(gè)管道內(nèi)，特別是#3高加入口水側(cè)安全閥放水壓力達(dá)27.6MPa也接在這個(gè)系統(tǒng)，一但高加水側(cè)安全閥動(dòng)作，則可能對(duì)整個(gè)疏放水系統(tǒng)管道產(chǎn)生巨大的破壞。21、凝結(jié)水再循環(huán)管道振動(dòng)大

凝結(jié)水再循環(huán)管道在機(jī)組啟動(dòng)投入運(yùn)行時(shí)在新安裝的節(jié)流孔后管道振動(dòng)特別嚴(yán)重。

22、二臺(tái)小機(jī)冷油器油側(cè)沒(méi)有注油門(mén)和排空門(mén)

二臺(tái)小機(jī)四臺(tái)冷油器沒(méi)有安裝注油門(mén)和排空門(mén)，在運(yùn)行中如要進(jìn)行冷油器切換可能引起油壓的波動(dòng)。23、A、B小機(jī)油檔漏油

現(xiàn)在A、B小機(jī)油檔漏油在運(yùn)行中無(wú)法處理，漏油部位距離高溫高壓熱源近可能引起火災(zāi)。

24、A、B汽泵前置泵電動(dòng)線圈溫度高

現(xiàn)運(yùn)行中A汽泵前置泵電動(dòng)線圈溫度最高達(dá)104℃，B汽泵前置泵電動(dòng)線圈溫度最高達(dá)99℃，在環(huán)境溫度高時(shí)可能影響機(jī)組的正常運(yùn)行。25、抗燃油再循環(huán)泵一臺(tái)故障

抗燃油再循環(huán)泵電機(jī)壞無(wú)備件不能投入。26、凝汽器膠球清洗裝置收球率低

凝汽器膠球清洗裝置收球率低，不能正常投入運(yùn)行。新機(jī)組剛投入運(yùn)行，如對(duì)凝汽器冷卻管不能在初期保護(hù)好，對(duì)今后機(jī)組冷卻效果好環(huán)有很大有影響。27、主凝結(jié)水管道應(yīng)增加一個(gè)逆止門(mén)

前期由于主凝結(jié)水至除氧器管道振動(dòng)將原凝結(jié)水至除氧器逆止門(mén)移位，對(duì)整個(gè)凝結(jié)水系統(tǒng)的運(yùn)行方式進(jìn)行了改變，原汽泵前置泵再循環(huán)管和除氧器上水泵上水管在逆止門(mén)后，再變成逆止門(mén)前，這樣在機(jī)組啟動(dòng)除氧器上水時(shí)，可投入汽泵前置泵時(shí)，水從凝結(jié)水管道返回至整個(gè)低加水側(cè)系統(tǒng)，因此在除氧器上水時(shí)或投入汽泵再循環(huán)時(shí)，必須關(guān)閉#5低加出口閥和旁路閥。對(duì)整個(gè)凝結(jié)水系統(tǒng)的運(yùn)行不利。

28、右側(cè)中壓調(diào)節(jié)閥LVDT連桿脫落

現(xiàn)右側(cè)中壓調(diào)節(jié)閥LVDT連桿脫落在機(jī)組運(yùn)行中無(wú)法處理。29、A小機(jī)軸向位移大

現(xiàn)機(jī)組運(yùn)行中A小機(jī)軸向位移0.18mm，已達(dá)高一值報(bào)警。

運(yùn)行處汽機(jī)201*-11-15

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