框架結構設計經(jīng)驗總結

現(xiàn)在框架填充墻一般為輕墻，過梁一般不采用預制混凝土過梁，而是現(xiàn)澆梁帶。應注明采用的輕墻的做法及圖集，如北京地區(qū)的京94SJ19，并注明過梁的補充筋。當過梁與柱或構造柱相接時，柱應甩筋，過梁現(xiàn)澆。不建議采用加氣混凝土做圍護墻，裝修難做并不能用在廁所處。

(4).雨蓬、陽臺、挑檐布置和其剖面詳圖。

注意：雨棚和陽臺的豎板現(xiàn)澆時，最小厚度應為80，否則難以施工。豎筋應放在板中部。當做雙排筋時，高度900時，最小板厚120。陽臺的豎板應盡量現(xiàn)澆，預制擋板的相交處極易裂縫。雨棚和陽臺上有斜的裝飾板時，板的鋼筋放斜板的上面，并通過水平挑板的下部錨入墻體圈梁(即挑板雙層布筋)。兩側的封板可采用泰柏板封堵，鋼筋與泰柏板的鋼絲焊接，不必采用混凝土結構。挑板挑出長度大于2米時宜配置板下構造筋，較長外露挑板（包括豎板）宜配溫度筋。挑板內(nèi)跨板上筋長度應大于等于挑板出挑長度，尤其是挑板端部有集中荷載時。內(nèi)挑板端部宜加小豎沿，防止清掃時灰塵落下。當頂層陽臺的雨搭為無組織排水時，雨搭出挑長度應大于其下陽臺出挑長度100，頂層陽臺必須設雨搭。挑板配筋應有余地，并應采用大直徑大間距鋼筋，給工人以下腳的地方，防止踩彎。挑板內(nèi)跨板跨度較小，跨中可能出現(xiàn)負彎距，應將挑板支座的負筋伸過全跨。挑板端部板上筋通常兜一圈向上，但當鋼筋直徑大于等于12時是難以施工的，應另加筋。

(5).樓梯布置。

采用X型斜線表示樓梯間，并注明樓梯間另詳。盡量用板式樓梯，方便設計及施工，也較美觀。

(6).板頂標高�？稍趫D名下說明大多數(shù)的板厚及板頂標高，廚廁及其它特殊處在其房間上另外標明。

(7).梁布置及其編號，應按層編號，如L-1-XX，1指1層，XX為梁的編號。柱布置及編號。(8).板上開洞(廚、廁、電氣及設備)洞口尺寸及其附加筋

附加筋不必一定錨入板支座，從洞邊錨入La即可。板上開洞的附加筋，如果洞口處板僅有正彎距，可只在板下加筋；否則應在板上下均加附加筋。留筋后澆的板宜用虛線表示其范圍，并注明用提高一級的膨脹混凝土澆筑。未澆筑前應采取有效支承措施。住宅躍層樓梯在樓板上所開大洞，周邊不宜加梁，應采用有限元程序計算板的內(nèi)力和配筋。板適當加厚,洞邊加暗梁。

(9).屋面上人孔、通氣孔位置及詳圖。

(10).在平面圖上不能表達清楚的細節(jié)要加剖面，可在建筑墻體剖面做法的基礎上，對應畫結構詳圖。

3.基礎平面圖及詳圖:

(1).在柱下擴展基礎寬度較寬(大于4米)或地基不均勻及地基較軟時宜采用柱下條基。并應考慮節(jié)點處基礎底面積雙向重復使用的不利因素，適當加寬基礎。(2).當基礎下有防空洞或枯井等時，可做一大厚板將其跨過。(3).混凝土基礎下應做墊層。當有防水層時，應考慮防水層厚度。

(4).建筑地段較好，基礎埋深大于3米時，應建議甲方做地下室。地下室底板，當?shù)鼗�承載力滿足設計要求時，可不再外伸以利于防水。每隔30~40米設一后澆帶，并注明兩個月后用微膨脹混凝土澆注。設置地下室可降低地基的附加應力，提高地基的承載力(尤其是在周圍有建筑時有用)，減少地震作用對上部結構的影響。不應設局部地下室，且地下室應有相同的埋深�？稍诜ぐ鍏^(qū)格中間挖空墊聚苯來調整高低層的不均勻沉降。(5).地下室外墻為混凝土時，相應的樓層處梁和基礎梁可取消。

(6).抗震縫、伸縮縫在地面以下可不設縫，連接處應加強。但沉降縫兩側墻體基礎一定要分開。

(7).新建建筑物基礎不宜深于周圍已有基礎。如深于原有基礎，其基礎間的凈距應不少于基礎之間的高差的1.5至2倍，否則應打抗滑移樁，防止原有建筑的破壞。建筑層數(shù)相差較大時，應在層數(shù)較低的基礎方格中心的區(qū)域內(nèi)墊焦碴來調整基底附加應力。

(8).獨立基礎偏心不能過大，必要時可與相近的柱做成柱下條基。柱下條形基礎的底板偏心不能過大，必要時可作成三面支承一面自由板(類似筏基中間開洞)。兩根柱的柱下條基的荷載重心和基礎底版的形心宜重合，基礎底板可做成梯形或臺階形，或調整挑梁兩端的出挑長度。

(9).采用獨立柱基時，獨立基礎受彎配筋不必滿足最小配筋率要求，除非此基礎非常重要，但配筋也不得過小。獨立基礎是介于鋼筋混凝土和素混凝土之間的結構。面積不大的獨立基礎宜采用錐型基礎，方便施工。

(10).獨立基礎的拉梁宜通長配筋，其下應墊焦碴。拉梁頂標高宜較高，否則底層墻體過高。(11).底層內(nèi)隔墻一般不用做基礎，可將地面的混凝土墊層局部加厚。

(12).考慮到一般建筑沉降為鍋底形、結構的整體彎曲和上部結構和基礎的協(xié)同作用，頂、底板鋼筋應拉通(多層的負筋可截斷1/2或1/3)，且縱向基礎梁的底筋也應拉通。(13).基礎平面圖上應加指北針。

(14).基礎底板混凝土不宜大于C30，一是沒用，二是容易出現(xiàn)裂縫。

(15).可用JCCAD軟件自動生成基礎布置和基礎詳圖。生成的基礎平面圖名為JCPM.T，生成的基礎詳圖名為JCXT?.T。

(16).基礎底面積不應因地震附加力而過分加大，否則地震下安全了而常規(guī)情況下反而沉降差異較大，本末倒置。

請參照《建筑地基基礎設計規(guī)范GBJ7-89》和各地方的地基基礎規(guī)程。

4.暖溝圖及基礎留洞圖:

(1).溝蓋板在遇到電線管時下降(500)，室外暖溝上一般有400厚的覆土。(2).注明暖溝兩側墻體的厚度及材料作法。暖溝較深時應驗算強度。(3).洞口大于400時應加過梁，暖溝應加通氣孔。

(4).基礎埋深較淺時暖溝入口底及基礎留洞有可能比基礎還低，此時基礎應局部降低。(5).濕陷性黃土地區(qū)或膨脹土地區(qū)暖溝做法不同于一般地區(qū)。應按濕陷性黃土地區(qū)或膨脹土地區(qū)的特殊要求設計。

(6).暖溝一般做成1200寬，1000的在維修時偏小。

5.樓梯詳圖:

(1).應注意：梯梁至下面的梯板高度是否夠，以免碰頭，尤其是建筑入口處。(2).梯段高度高差不宜大于20，以免易摔跤

(3).兩倍的梯段高度加梯段長度約等于600。幼兒園樓梯踏步宜120高。

(4).樓梯折板、折梁陰角在下時縱筋應斷開，并錨入受壓區(qū)內(nèi)La，折梁還應加附加箍筋(5).樓梯的建筑做法一般與樓面做法不同，注意樓梯板標高與樓面板的銜接。

(6).樓梯梯段板計算方法：當休息平臺板厚為80～100，梯段板厚100～130，梯段板跨度小于4米時，應采用1/10的計算系數(shù)，并上下配筋相同；當休息平臺板厚為80～100，梯段板厚160～200，梯段板跨度約6米左右時，應采用1/8的計算系數(shù)，板上配筋可取跨中的1/3～1/4，并且不得過大。此兩種計算方法是偏于保守的。任何時候休息平臺與梯段板平行方向的上筋均應拉通，并應與梯段板的配筋相應。梯段板板厚一般取1/25~1/30跨度。

(7).注意當板式樓梯跨度大于5米時，撓度不容易滿足。應注明加大反拱或增大配筋。(8).當休息平臺板為懸挑板時，其內(nèi)部的樓梯梯段板負筋應大于休息平臺板的板上筋，長度也應大于平臺板筋。

(9).樓層處的休息平臺板的配筋應與樓層板統(tǒng)一考慮配筋，主要是板的負筋。

6.梁詳圖:

(1).梁上有次梁處(包括挑梁端部)應附加箍筋和吊筋，宜優(yōu)先采用附加箍筋。梁上小柱和水箱下,架在板上的梁,不必加附加筋�？稍诮Y構設計總說明處畫一節(jié)點，有次梁處兩側各加三根主梁箍筋，荷載較大處詳施工圖。

(2).當外部梁跨度相差不大時，梁高宜等高，尤其是外部的框架梁。當梁底距外窗頂尺寸較小時，宜加大梁高做至窗頂。外部框架梁盡量做成外皮與柱外皮齊平。梁也可偏出柱邊一較小尺寸。梁與柱的偏心可大于1/4柱寬，并宜小于1/3柱寬。

(3).折梁陰角在下時縱筋應斷開，并錨入受壓區(qū)內(nèi)La，還應加附加箍筋(4).梁上有次梁時，應避免次梁搭接在主梁的支座附近，否則應考慮由次梁引起的主梁抗扭，或增加構造抗扭縱筋和箍筋。（此條是從彈性計算角度出發(fā)）。當采用現(xiàn)澆板時，抗扭問題并不嚴重。

(5).原則上梁縱筋宜小直徑小間距，有利于抗裂，但應注意鋼筋間距要滿足要求，并與梁的斷面相應。箍筋按規(guī)定在梁端頭加密。布筋時應將縱筋等距，箍筋肢距可不等。小斷面的連續(xù)梁或框架梁，上、下部縱筋均應采用同直徑的，盡量不在支座搭接。

(6).端部與框架梁相交或彈性支承在墻體上的次梁，梁端支座可按簡支考慮，但梁端箍筋應加密。

(7).考慮抗扭的梁，縱筋間距不應大于300和梁寬，即要求加腰筋，并且縱筋和腰筋錨入支座內(nèi)La。箍筋要求同抗震設防時的要求。

(8).反梁的板吊在梁底下，板荷載宜由箍筋承受，或適當增大箍筋。梁支承偏心布置的墻時宜做下挑沿。

(9).挑梁宜作成等截面(大挑梁外露者除外)。與挑板不同，挑梁的自重占總荷載的比例很小，作成變截面不能有效減輕自重。變截面挑梁的箍筋，每個都不一樣，難以施工。變截面梁的撓度也大于等截面梁。挑梁端部有次梁時，注意要附加箍筋或吊筋。一般挑梁根部不必附加斜筋，除非受剪承載力不足。對于大挑梁，梁的下部宜配置受壓鋼筋以減小撓度。挑梁配筋應留有余地。

(10).梁上開洞時，不但要計算洞口加筋，更應驗算梁洞口下偏拉部分的裂縫寬度。梁從構造上能保證不發(fā)生沖切破壞和斜截面受彎破壞。

(11).梁凈高大于500時，宜加腰筋，間距200，否則易出現(xiàn)垂直裂縫。(12).挑梁出挑長度小于梁高時，應按牛腿計算或按深梁構造配筋。(13).盡量避免長高比小于4的短梁，采用時箍筋應全梁加密，梁上筋通長，梁縱筋不宜過大。(14).扁梁寬度不必過大，只要鋼筋能正常擺下及受剪滿足即可。因為在撓度計算時，梁寬對剛度影響不大，加寬一倍，撓度減小20%左右。相對來講，增大鋼筋更經(jīng)濟，鋼筋加大一倍，撓度減小60%左右，同時梁的上筋應大部分通長布置，以減小混凝土徐變對撓度的增大，如果上筋不小于下筋，撓度減小20%。(15).框架梁高取1/10~1/15跨度，扁梁寬可取到柱寬的兩倍。扁梁的箍筋應延伸至另一方向的梁邊。

(16).當一寬框架梁托兩排間距較小的柱時，可加一剛性挑梁，兩個柱支承在剛性挑梁的端頭。(17).梁寬大于350時，應采用四肢箍。

7.柱詳圖：

(1).地上為圓柱時，地下部分應改為方柱，方便施工。圓柱縱筋根數(shù)最少為8根，箍筋用螺旋箍，并注明端部應有一圈半的水平段。方柱箍筋應使用井字箍，并按規(guī)范加密。角柱、樓梯間柱應增大縱筋并全柱高加密箍筋。幼兒園不宜用方柱。(2).原則上柱的縱筋宜大直徑大間距，但間距不宜大于200。

(3).柱內(nèi)埋管，由于梁的縱筋錨入柱內(nèi)，一般情況下僅在柱的四角才有條件埋設較粗的管。管截面面積占柱截面4%以下時，可不必驗算。柱內(nèi)不得穿暖氣管。(4).柱斷面不宜小于450X450，混凝土不宜小于C25，否則梁縱筋錨入柱內(nèi)的水平段不容易滿足0.45La的要求，不滿足時應加橫筋。異型柱結構，梁縱筋一排根數(shù)不宜過多，柱端部縱筋不宜過密，否則節(jié)點混凝土澆筑困難。當有部分矩形柱部分異型柱時，應注意異型柱的剛度要和矩形柱相接近，不要相差太大。

(5).柱應盡量采用高強度混凝土來滿足軸壓比的限制，減小斷面尺寸。(6).盡量避免短柱，短柱箍筋應全高加密，短柱縱筋不宜過大。(7).考慮到豎向地震作用，柱子的軸壓比及配筋宜留有余地。

(8).獨立柱上或柱的中部（半層處）有挑梁時，挑梁長度應有限制。

在用PKPM軟件計算梁柱時，應盡量采用TAT或SATWE三維軟件。相對平面框架PK來講，第一，計算結果更接近實際受力狀態(tài)，如地震力或風力是按抗側移剛度分配，而不是按框架的樓面從屬面積，還如從框架柱出挑的梁和從次梁出挑的梁，因次梁的支座(框架梁)發(fā)生下沉變形，內(nèi)力重分布，從框架柱出挑的挑梁配筋將較大。第二，快速方便，三維軟件整體計算，不必生成單榀框架，再人工歸并，可整樓歸并。第三，TAT或SATWE還可以進行井式梁的計算，由于PKPM軟件計算梁時僅按矩形計算，而井式梁的斷面較小，有可能超筋，此時可取出彎距再按Ｔ型梁補充計算，不必直接加大梁高。在繪制施工圖時，較大直徑的鋼筋連接宜用機械連接取代焊接，造價相差不大，但機械連接可靠并易于檢查。機械連接接頭位置可任意，但一次截斷的鋼筋不大于50%，接頭位置應錯開70d。

8.重點注意或設計原則:

(1).抗震驗算時不同的樓蓋及布置(整體性)決定了采用剛性、剛柔、柔性理論計算�？拐痱炈銜r應特別注意場地土類別。8度超過5層有條件時，盡量加剪力墻，可大大改善結構的抗震性能�？蚣芙Y構應設計成雙向梁柱剛接體系，但也允許部分的框架梁搭在另一框架梁上。應加強垂直地震作用的設計，從震害分析，規(guī)范給出的垂直地震作用明顯不足。

(2).雨蓬不得從填充墻內(nèi)出挑。大跨度雨蓬、陽臺等處梁應考慮抗扭�？紤]抗扭時，扭矩為梁中心線處板的負彎距乘以跨度的一半。(3).框架梁、柱的混凝土等級宜相差一級。

(4).由于某些原因造成梁或過梁等截面較大時，應驗算構件的最小配筋率。(5).出屋面的樓電梯間不得采用磚混結構。

(6).框架結構中的電梯井壁宜采用粘土磚砌筑，但不能采用磚墻承重。應采用每層的梁承托每層的墻體重量。梯井四角加構造柱，層高較高時宜在門洞上方位置加圈梁。因樓電梯間位置較偏，梯井采用混凝土墻時剛度很大，其它地方不加剪力墻，對梯井和整體結構都十分不利。

(7).建筑長度宜滿足伸縮縫要求，否則應采取措施。如：增大配筋率，通長配筋，改善保溫，鋪設架空層，加后澆帶等。(8).柱子軸壓比宜滿足規(guī)范要求。

(9).當采用井字梁時，梁的自重大于板自重，梁自重不可忽略不計。周邊一般加大截面的邊梁。

(10).過街樓處的梁上筋應通長，按偏拉構件設計。(11).電線管集中穿板處，板應驗算抗剪強度或開洞形成管井。電線管豎向穿梁處應驗算梁的抗剪強度。

(12).構件不得向電梯井內(nèi)伸出,否則應驗算是否能裝下。電梯井處柱可外移或做成L型柱。(13).驗算水箱下、電梯機房及設備下結構強度。水箱不得與主體結構做在一起。

(14).當?shù)叵滤�位很高時，暖溝應做防水。一般可做U型混凝土暖溝，暖氣管通過防水套管進入室內(nèi)暖溝。有地下室時，混凝土應抗?jié)B，等級S6或S8，混凝土等級應大于等于C25，混凝土內(nèi)應摻入膨脹劑。混凝土外墻應注明水平施工縫做法，一般加金屬止水片，較薄的混凝土墻做企口較難。

(15).采用扁梁時，應注意驗算變形。

(16).突出屋面的樓電梯間的柱為梁托柱時應向下延伸一層，不宜直接錨入頂層梁內(nèi)，并且托梁上鐵應適當拉通。錯層部位應采取加強措施。女兒墻內(nèi)加構造柱，頂部加壓頂。出入口處的女兒墻不管多高，均加構造柱，并應加密。錯層處可加一大截面梁，上下層板均錨入此梁。(17).等基底附加壓力時基礎沉降并不同。

(18).應避免將大梁穿過較大房間，在住宅中嚴禁梁穿房間。(19).當建筑布局很不規(guī)則時，結構設計應根據(jù)建筑布局做出合理的結構布置，并采取相應的構造措施。如建筑方案為兩端較大體量的建筑中間用很小的結構相連時(啞鈴狀)，此時中間很小的結構的板應按偏拉和偏壓考慮。板厚應加厚，并雙層配筋。

(20).較大跨度的挑梁下柱子內(nèi)跨梁傳來的荷載將大于梁荷載的一半。挑板道理相同。(21).挑梁、板的上部筋，伸入頂層支座后水平段即可滿足錨固要求時，因鋼筋上部均為保護層，應適當增大錨固長度或增加一10d的垂直段。

9.常用輕隔墻(加氣塊或陶粒)自重(含雙面抹灰)：

150墻：1.66，200墻：1.98，250墻：2.30，300墻：2.62KN/M2。泰柏板：1.10KN/M2。

10.關于降水問題：

當有地下水時，應在圖紙上注明采取降水措施，并采取措施防止周圍建筑及構筑物因降水不能正常使用(開裂及下沉)，及何時才能停止降水(通過抗浮計算決定)。

11.進行框架結構設計時，設計人員還應掌握如下設計規(guī)范：

建筑結構荷載規(guī)范、抗震規(guī)范、混凝土結構設計規(guī)范等。并應考慮當?shù)氐胤叫缘慕ㄖ�法�?guī)。設計人員應熟悉當?shù)氐慕ㄖ�材料的構成、貨源情況、大致造價及當?shù)氐牧晳T做法，設計出經(jīng)濟合理的結構體系。

12.關于繪圖：

(1).一般鋼筋粗線寬度為.45,距邊界線1，圓點直徑為.6。(2).應注意墻身剖面、連梁剖面、墻出挑梁的水平筋位置。

(3).注意一、二級鋼是否加彎鉤，二級鋼的斷點一般不加45度直鉤，除非不能表達清楚。(4).字高應為2.5,3.5,5,7,10,14,高寬比：0.8。在圖面中，一般英文字高取2.5或3.5,漢字取3.5或5，在說明處多用7。當多個數(shù)字一樣時，個數(shù)在前，如11X280=3080。

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框架結構設計經(jīng)驗總結

1.結構設計說明

主要是設計依據(jù)，抗震等級，人防等級，地基情況及承載力，防潮抗?jié)B做法，活荷載值，材料等級，施工中的注意事項，選用詳圖，通用詳圖或節(jié)點，以及在施工圖中未畫出而通過說明來表達的信息。

2.各層的結構布置圖，包括:

（1）現(xiàn)澆板的配筋(板上、下鋼筋，板厚尺寸)。

板厚一般取120、140、160、180四種尺寸或120、150、180三種尺寸。盡量用二級鋼包括直徑φ10（目前供貨較少）的二級鋼，直徑≥12的受力鋼筋，除吊鉤外，不得采用一級鋼。鋼筋宜大直徑大間距，但間距不大于200，間距盡量用200。(一般跨度小于6.6米的板的裂縫均可滿足要求)�？缍刃∮�2米的板上部鋼筋不必斷開，鋼筋也可不畫，僅說明鋼筋為雙向雙排φ8@200。板上下鋼筋間距宜相等，直徑可不同，但鋼筋直徑類型也不宜過多。頂層及考慮抗裂時板上筋可不斷，或50%連通，較大處附加鋼筋，拉通筋均應按受拉搭接鋼筋。板配筋相同時，僅標出板號即可。一般可將板的下部筋相同和部分上部筋相同的板編為一個板號，將不相同的上部筋畫在圖上。當板的形狀不同但配筋相同時也可編為一個板號。應全樓統(tǒng)一編號。當考慮穿電線管時，板厚≥120，不采用薄板加墊層的做法。電的管井電線引出處的板，因電線管過多有可能要加大板厚至180（考慮四層32的鋼管疊加）。宜盡量用大跨度板，不在房間內(nèi)(尤其是住宅)加次梁。說明分布筋為φ6@250，溫度影響較大處可為φ8@200。板頂標高不同時，板的上筋應分開或傾斜通過�，F(xiàn)澆挑板陽角加輻射狀附加筋(包括內(nèi)墻上的陽角)�，F(xiàn)澆挑板陰角的板下宜加斜筋。頂層應建議甲方采用現(xiàn)澆樓板，以利防水，并加強結構的整體性及方便裝飾性挑沿的穩(wěn)定。外露的挑沿、雨罩、挑廊應每隔10～15米設一10mm的縫，鋼筋不斷。盡量采用現(xiàn)澆板，不采用予制板加整澆層方案。衛(wèi)生間做法可為70厚+10高差(取消墊層)。8米以下的板均可以采用非預應力板。L、T或十字形建筑平面的陰角處附近的板應現(xiàn)澆并加厚，雙向雙排配筋，并附加45度的4根16的抗拉筋。現(xiàn)澆板的配筋建議采用PMCAD軟件自動生成，一可加快速度，二來盡量減小筆誤。自動生成樓板配筋時建議不對鋼筋編號，因工程較大時可能編出上百個鋼筋號，查找困難，如果要編號，編號不應出房間。配筋計算時，可考慮塑性內(nèi)力重分布，將板上筋乘以0.8~0.9的折減系數(shù)，將板下筋乘以1.1~1.2的放大系數(shù)。值得注意的是，按彈性計算的雙向板鋼筋是板某幾處的最大值，按此配筋是偏于保守的，不必再人為放大。支承在外圈框架梁上的板負筋不宜過大，否則將對梁產(chǎn)生過大的附加扭距。一般：板厚>150時采用φ10@200；否則用φ8@200。PMCAD生成的板配筋圖應注意以下幾點：1.單向板是按塑性計算的，而雙向板按彈性計算，宜改成一種計算方法。2.當厚板與薄板相接時，薄板支座按固定端考慮是適當?shù)模�但厚板就不合適，宜減小厚板支座配筋，增大跨中配筋。3.非矩形板宜減小支座配筋，增大跨中配筋。4.房間邊數(shù)過多或凹形板應采用有限元程序驗算其配筋。PMCAD生成的板配筋圖為PM?.T。板一般可按塑性計算，尤其是基礎底板和人防結構。但結構自防水、不允許出現(xiàn)裂縫和對防水要求嚴格的建筑,如坡、平屋頂、櫥廁、配電間等應采用彈性計算。室內(nèi)輕隔墻下一般不應加粗鋼筋，一是輕隔墻有可能移位，二是板整體受力，應整體提高板的配筋。只有垂直單向板長邊的不可能移位的隔墻，如廁所與其他房間的隔墻下才可以加粗鋼筋。坡屋頂板為偏拉構件，應雙向雙排配筋。

(3).關于過梁布置及輕隔墻。

現(xiàn)在框架填充墻一般為輕墻，過梁一般不采用預制混凝土過梁，而是現(xiàn)澆梁帶。應注明采用

的輕墻的做法及圖集，如北京地區(qū)的京94SJ19，并注明過梁的補充筋。當過梁與柱或構造柱相接時，柱應甩筋，過梁現(xiàn)澆。不建議采用加氣混凝土做圍護墻，裝修難做并不能用在廁所處。

(4).雨蓬、陽臺、挑檐布置和其剖面詳圖。

注意：雨棚和陽臺的豎板現(xiàn)澆時，最小厚度應為80，否則難以施工。豎筋應放在板中部。當做雙排筋時，高度900時，最小板厚120。陽臺的豎板應盡量現(xiàn)澆，預制擋板的相交處極易裂縫。雨棚和陽臺上有斜的裝飾板時，板的鋼筋放斜板的上面，并通過水平挑板的下部錨入墻體圈梁(即挑板雙層布筋)。兩側的封板可采用泰柏板封堵，鋼筋與泰柏板的鋼絲焊接，不必采用混凝土結構。挑板挑出長度大于2米時宜配置板下構造筋，較長外露挑板（包括豎板）宜配溫度筋。挑板內(nèi)跨板上筋長度應大于等于挑板出挑長度，尤其是挑板端部有集中荷載時。內(nèi)挑板端部宜加小豎沿，防止清掃時灰塵落下。當頂層陽臺的雨搭為無組織排水時，雨搭出挑長度應大于其下陽臺出挑長度100，頂層陽臺必須設雨搭。挑板配筋應有余地，并應采用大直徑大間距鋼筋，給工人以下腳的地方，防止踩彎。挑板內(nèi)跨板跨度較小，跨中可能出現(xiàn)負彎距，應將挑板支座的負筋伸過全跨。挑板端部板上筋通常兜一圈向上，但當鋼筋直徑大于等于12時是難以施工的，應另加筋。

(5).樓梯布置。

采用X型斜線表示樓梯間，并注明樓梯間另詳。盡量用板式樓梯，方便設計及施工，也較美觀。

(6).板頂標高�？稍趫D名下說明大多數(shù)的板厚及板頂標高，廚廁及其它特殊處在其房間上另外標明。

(7).梁布置及其編號，應按層編號，如L-1-XX，1指1層，XX為梁的編號。柱布置及編號。(8).板上開洞(廚、廁、電氣及設備)洞口尺寸及其附加筋

附加筋不必一定錨入板支座，從洞邊錨入La即可。板上開洞的附加筋，如果洞口處板僅有正彎距，可只在板下加筋；否則應在板上下均加附加筋。留筋后澆的板宜用虛線表示其范圍，并注明用提高一級的膨脹混凝土澆筑。未澆筑前應采取有效支承措施。住宅躍層樓梯在樓板上所開大洞，周邊不宜加梁，應采用有限元程序計算板的內(nèi)力和配筋。板適當加厚,洞邊加暗梁。

(9).屋面上人孔、通氣孔位置及詳圖。

(10).在平面圖上不能表達清楚的細節(jié)要加剖面，可在建筑墻體剖面做法的基礎上，對應畫結構詳圖。

3.基礎平面圖及詳圖:

(1).在柱下擴展基礎寬度較寬(大于4米)或地基不均勻及地基較軟時宜采用柱下條基。并應考慮節(jié)點處基礎底面積雙向重復使用的不利因素，適當加寬基礎。(2).當基礎下有防空洞或枯井等時，可做一大厚板將其跨過。(3).混凝土基礎下應做墊層。當有防水層時，應考慮防水層厚度。

(4).建筑地段較好，基礎埋深大于3米時，應建議甲方做地下室。地下室底板，當?shù)鼗�承載力滿足設計要求時，可不再外伸以利于防水。每隔30~40米設一后澆帶，并注明兩個月后用微膨脹混凝土澆注。設置地下室可降低地基的附加應力，提高地基的承載力(尤其是在周圍有建筑時有用)，減少地震作用對上部結構的影響。不應設局部地下室，且地下室應有相同的埋深�？稍诜ぐ鍏^(qū)格中間挖空墊聚苯來調整高低層的不均勻沉降。(5).地下室外墻為混凝土時，相應的樓層處梁和基礎梁可取消。

(6).抗震縫、伸縮縫在地面以下可不設縫，連接處應加強。但沉降縫兩側墻體基礎一定要分開。

(7).新建建筑物基礎不宜深于周圍已有基礎。如深于原有基礎，其基礎間的凈距應不少于基礎之間的高差的1.5至2倍，否則應打抗滑移樁，防止原有建筑的破壞。建筑層數(shù)相差較大時，應在層數(shù)較低的基礎方格中心的區(qū)域內(nèi)墊焦碴來調整基底附加應力。

(8).獨立基礎偏心不能過大，必要時可與相近的柱做成柱下條基。柱下條形基礎的底板偏心不能過大，必要時可作成三面支承一面自由板(類似筏基中間開洞)。兩根柱的柱下條基的荷載重心和基礎底版的形心宜重合，基礎底板可做成梯形或臺階形，或調整挑梁兩端的出挑長度。

(9).采用獨立柱基時，獨立基礎受彎配筋不必滿足最小配筋率要求，除非此基礎非常重要，但配筋也不得過小。獨立基礎是介于鋼筋混凝土和素混凝土之間的結構。面積不大的獨立基礎宜采用錐型基礎，方便施工。

(10).獨立基礎的拉梁宜通長配筋，其下應墊焦碴。拉梁頂標高宜較高，否則底層墻體過高。(11).底層內(nèi)隔墻一般不用做基礎，可將地面的混凝土墊層局部加厚。

(12).考慮到一般建筑沉降為鍋底形、結構的整體彎曲和上部結構和基礎的協(xié)同作用，頂、底板鋼筋應拉通(多層的負筋可截斷1/2或1/3)，且縱向基礎梁的底筋也應拉通。(13).基礎平面圖上應加指北針。

(14).基礎底板混凝土不宜大于C30，一是沒用，二是容易出現(xiàn)裂縫。

(15).可用JCCAD軟件自動生成基礎布置和基礎詳圖。生成的基礎平面圖名為JCPM.T，生成的基礎詳圖名為JCXT?.T。

(16).基礎底面積不應因地震附加力而過分加大，否則地震下安全了而常規(guī)情況下反而沉降差異較大，本末倒置。

請參照《建筑地基基礎設計規(guī)范GBJ7-89》和各地方的地基基礎規(guī)程。

4.暖溝圖及基礎留洞圖:

(1).溝蓋板在遇到電線管時下降(500)，室外暖溝上一般有400厚的覆土。(2).注明暖溝兩側墻體的厚度及材料作法。暖溝較深時應驗算強度。(3).洞口大于400時應加過梁，暖溝應加通氣孔。

(4).基礎埋深較淺時暖溝入口底及基礎留洞有可能比基礎還低，此時基礎應局部降低。(5).濕陷性黃土地區(qū)或膨脹土地區(qū)暖溝做法不同于一般地區(qū)。應按濕陷性黃土地區(qū)或膨脹土地區(qū)的特殊要求設計。

(6).暖溝一般做成1200寬，1000的在維修時偏小。

5.樓梯詳圖:

(1).應注意：梯梁至下面的梯板高度是否夠，以免碰頭，尤其是建筑入口處。(2).梯段高度高差不宜大于20，以免易摔跤

(3).兩倍的梯段高度加梯段長度約等于600。幼兒園樓梯踏步宜120高。

(4).樓梯折板、折梁陰角在下時縱筋應斷開，并錨入受壓區(qū)內(nèi)La，折梁還應加附加箍筋(5).樓梯的建筑做法一般與樓面做法不同，注意樓梯板標高與樓面板的銜接。

(6).樓梯梯段板計算方法：當休息平臺板厚為80～100，梯段板厚100～130，梯段板跨度小于4米時，應采用1/10的計算系數(shù)，并上下配筋相同；當休息平臺板厚為80～100，梯段板厚160～200，梯段板跨度約6米左右時，應采用1/8的計算系數(shù)，板上配筋可取跨中的1/3～1/4，并且不得過大。此兩種計算方法是偏于保守的。任何時候休息平臺與梯段板平行方向的上筋均應拉通，并應與梯段板的配筋相應。梯段板板厚一般取1/25~1/30跨度。

(7).注意當板式樓梯跨度大于5米時，撓度不容易滿足。應注明加大反拱或增大配筋。(8).當休息平臺板為懸挑板時，其內(nèi)部的樓梯梯段板負筋應大于休息平臺板的板上筋，長度也應大于平臺板筋。

(9).樓層處的休息平臺板的配筋應與樓層板統(tǒng)一考慮配筋，主要是板的負筋。

6.梁詳圖:

(1).梁上有次梁處(包括挑梁端部)應附加箍筋和吊筋，宜優(yōu)先采用附加箍筋。梁上小柱和水箱下,架在板上的梁,不必加附加筋。可在結構設計總說明處畫一節(jié)點，有次梁處兩側各加三根主梁箍筋，荷載較大處詳施工圖。

(2).當外部梁跨度相差不大時，梁高宜等高，尤其是外部的框架梁。當梁底距外窗頂尺寸較小時，宜加大梁高做至窗頂。外部框架梁盡量做成外皮與柱外皮齊平。梁也可偏出柱邊一較小尺寸。梁與柱的偏心可大于1/4柱寬，并宜小于1/3柱寬。

(3).折梁陰角在下時縱筋應斷開，并錨入受壓區(qū)內(nèi)La，還應加附加箍筋

(4).梁上有次梁時，應避免次梁搭接在主梁的支座附近，否則應考慮由次梁引起的主梁抗扭，或增加構造抗扭縱筋和箍筋。（此條是從彈性計算角度出發(fā)）。當采用現(xiàn)澆板時，抗扭問題并不嚴重。

(5).原則上梁縱筋宜小直徑小間距，有利于抗裂，但應注意鋼筋間距要滿足要求，并與梁的斷面相應。箍筋按規(guī)定在梁端頭加密。布筋時應將縱筋等距，箍筋肢距可不等。小斷面的連續(xù)梁或框架梁，上、下部縱筋均應采用同直徑的，盡量不在支座搭接。

(6).端部與框架梁相交或彈性支承在墻體上的次梁，梁端支座可按簡支考慮，但梁端箍筋應加密。

(7).考慮抗扭的梁，縱筋間距不應大于300和梁寬，即要求加腰筋，并且縱筋和腰筋錨入支座內(nèi)La。箍筋要求同抗震設防時的要求。

(8).反梁的板吊在梁底下，板荷載宜由箍筋承受，或適當增大箍筋。梁支承偏心布置的墻時宜做下挑沿。

(9).挑梁宜作成等截面(大挑梁外露者除外)。與挑板不同，挑梁的自重占總荷載的比例很小，作成變截面不能有效減輕自重。變截面挑梁的箍筋，每個都不一樣，難以施工。變截面梁的撓度也大于等截面梁。挑梁端部有次梁時，注意要附加箍筋或吊筋。一般挑梁根部不必附加斜筋，除非受剪承載力不足。對于大挑梁，梁的下部宜配置受壓鋼筋以減小撓度。挑梁配筋應留有余地。

(10).梁上開洞時，不但要計算洞口加筋，更應驗算梁洞口下偏拉部分的裂縫寬度。梁從構造上能保證不發(fā)生沖切破壞和斜截面受彎破壞。

(11).梁凈高大于500時，宜加腰筋，間距200，否則易出現(xiàn)垂直裂縫。(12).挑梁出挑長度小于梁高時，應按牛腿計算或按深梁構造配筋。(13).盡量避免長高比小于4的短梁，采用時箍筋應全梁加密，梁上筋通長，梁縱筋不宜過大。(14).扁梁寬度不必過大，只要鋼筋能正常擺下及受剪滿足即可。因為在撓度計算時，梁寬對剛度影響不大，加寬一倍，撓度減小20%左右。相對來講，增大鋼筋更經(jīng)濟，鋼筋加大一倍，撓度減小60%左右，同時梁的上筋應大部分通長布置，以減小混凝土徐變對撓度的增大，如果上筋不小于下筋，撓度減小20%。

(15).框架梁高取1/10~1/15跨度，扁梁寬可取到柱寬的兩倍。扁梁的箍筋應延伸至另一方向的梁邊。

(16).當一寬框架梁托兩排間距較小的柱時，可加一剛性挑梁，兩個柱支承在剛性挑梁的端頭。(17).梁寬大于350時，應采用四肢箍。

7.柱詳圖：

(1).地上為圓柱時，地下部分應改為方柱，方便施工。圓柱縱筋根數(shù)最少為8根，箍筋用螺旋箍，并注明端部應有一圈半的水平段。方柱箍筋應使用井字箍，并按規(guī)范加密。角柱、樓梯間柱應增大縱筋并全柱高加密箍筋。幼兒園不宜用方柱。(2).原則上柱的縱筋宜大直徑大間距，但間距不宜大于200。

(3).柱內(nèi)埋管，由于梁的縱筋錨入柱內(nèi)，一般情況下僅在柱的四角才有條件埋設較粗的管。管截面面積占柱截面4%以下時，可不必驗算。柱內(nèi)不得穿暖氣管。

(4).柱斷面不宜小于450X450，混凝土不宜小于C25，否則梁縱筋錨入柱內(nèi)的水平段不容易滿足0.45La的要求，不滿足時應加橫筋。異型柱結構，梁縱筋一排根數(shù)不宜過多，柱端部縱筋不宜過密，否則節(jié)點混凝土澆筑困難。當有部分矩形柱部分異型柱時，應注意異型柱的剛度要和矩形柱相接近，不要相差太大。

(5).柱應盡量采用高強度混凝土來滿足軸壓比的限制，減小斷面尺寸。(6).盡量避免短柱，短柱箍筋應全高加密，短柱縱筋不宜過大。(7).考慮到豎向地震作用，柱子的軸壓比及配筋宜留有余地。

(8).獨立柱上或柱的中部（半層處）有挑梁時，挑梁長度應有限制。

在用PKPM軟件計算梁柱時，應盡量采用TAT或SATWE三維軟件。相對平面框架PK來講，第一，計算結果更接近實際受力狀態(tài)，如地震力或風力是按抗側移剛度分配，而不是按框架的樓面從屬面積，還如從框架柱出挑的梁和從次梁出挑的梁，因次梁的支座(框架梁)發(fā)生下沉變形，內(nèi)力重分布，從框架柱出挑的挑梁配筋將較大。第二，快速方便，三維軟件整體計算，不必生成單榀框架，再人工歸并，可整樓歸并。第三，TAT或SATWE還可以進行井式梁的計算，由于PKPM軟件計算梁時僅按矩形計算，而井式梁的斷面較小，有可能超筋，此時可取出彎距再按Ｔ型梁補充計算，不必直接加大梁高。在繪制施工圖時，較大直徑的鋼筋連接宜用機械連接取代焊接，造價相差不大，但機械連接可靠并易于檢查。機械連接接頭位置可任意，但一次截斷的鋼筋不大于50%，接頭位置應錯開70d。

8.重點注意或設計原則:

(1).抗震驗算時不同的樓蓋及布置(整體性)決定了采用剛性、剛柔、柔性理論計算�？拐痱炈銜r應特別注意場地土類別。8度超過5層有條件時，盡量加剪力墻，可大大改善結構的抗震性能。框架結構應設計成雙向梁柱剛接體系，但也允許部分的框架梁搭在另一框架梁上。應加強垂直地震作用的設計，從震害分析，規(guī)范給出的垂直地震作用明顯不足。

(2).雨蓬不得從填充墻內(nèi)出挑。大跨度雨蓬、陽臺等處梁應考慮抗扭�？紤]抗扭時，扭矩為梁中心線處板的負彎距乘以跨度的一半。(3).框架梁、柱的混凝土等級宜相差一級。

(4).由于某些原因造成梁或過梁等截面較大時，應驗算構件的最小配筋率。(5).出屋面的樓電梯間不得采用磚混結構。

(6).框架結構中的電梯井壁宜采用粘土磚砌筑，但不能采用磚墻承重。應采用每層的梁承托每層的墻體重量。梯井四角加構造柱，層高較高時宜在門洞上方位置加圈梁。因樓電梯間位置較偏，梯井采用混凝土墻時剛度很大，其它地方不加剪力墻，對梯井和整體結構都十分不利。

(7).建筑長度宜滿足伸縮縫要求，否則應采取措施。如：增大配筋率，通長配筋，改善保溫，鋪設架空層，加后澆帶等。

(8).柱子軸壓比宜滿足規(guī)范要求。

(9).當采用井字梁時，梁的自重大于板自重，梁自重不可忽略不計。周邊一般加大截面的邊

梁。

(10).過街樓處的梁上筋應通長，按偏拉構件設計。

(11).電線管集中穿板處，板應驗算抗剪強度或開洞形成管井。電線管豎向穿梁處應驗算梁的抗剪強度。

(12).構件不得向電梯井內(nèi)伸出,否則應驗算是否能裝下。電梯井處柱可外移或做成L型柱。(13).驗算水箱下、電梯機房及設備下結構強度。水箱不得與主體結構做在一起。

(14).當?shù)叵滤�位很高時，暖溝應做防水。一般可做U型混凝土暖溝，暖氣管通過防水套管進入室內(nèi)暖溝。有地下室時，混凝土應抗?jié)B，等級S6或S8，混凝土等級應大于等于C25，混凝土內(nèi)應摻入膨脹劑�；炷�土外墻應注明水平施工縫做法，一般加金屬止水片，較薄的混凝土墻做企口較難。

(15).采用扁梁時，應注意驗算變形。

(16).突出屋面的樓電梯間的柱為梁托柱時應向下延伸一層，不宜直接錨入頂層梁內(nèi)，并且托梁上鐵應適當拉通。錯層部位應采取加強措施。女兒墻內(nèi)加構造柱，頂部加壓頂。出入口處的女兒墻不管多高，均加構造柱，并應加密。錯層處可加一大截面梁，上下層板均錨入此梁。(17).等基底附加壓力時基礎沉降并不同。

(18).應避免將大梁穿過較大房間，在住宅中嚴禁梁穿房間。

(19).當建筑布局很不規(guī)則時，結構設計應根據(jù)建筑布局做出合理的結構布置，并采取相應的構造措施。如建筑方案為兩端較大體量的建筑中間用很小的結構相連時(啞鈴狀)，此時中間很小的結構的板應按偏拉和偏壓考慮。板厚應加厚，并雙層配筋。

(20).較大跨度的挑梁下柱子內(nèi)跨梁傳來的荷載將大于梁荷載的一半。挑板道理相同。(21).挑梁、板的上部筋，伸入頂層支座后水平段即可滿足錨固要求時，因鋼筋上部均為保護層，應適當增大錨固長度或增加一10d的垂直段。

9.常用輕隔墻(加氣塊或陶粒)自重(含雙面抹灰)：

150墻：1.66，200墻：1.98，250墻：2.30，300墻：2.62KN/M2。泰柏板：1.10KN/M2。

10.關于降水問題：當有地下水時，應在圖紙上注明采取降水措施，并采取措施防止周圍建筑及構筑物因降水不能正常使用(開裂及下沉)，及何時才能停止降水(通過抗浮計算決定)。

11.進行框架結構設計時，設計人員還應掌握如下設計規(guī)范：

建筑結構荷載規(guī)范、抗震規(guī)范、混凝土結構設計規(guī)范等。并應考慮當?shù)氐胤叫缘慕ㄖ�法�?guī)。設計人員應熟悉當?shù)氐慕ㄖ�材料的構成、貨源情況、大致造價及當?shù)氐牧晳T做法，設計出經(jīng)濟合理的結構體系。

12.關于繪圖：

(1).一般鋼筋粗線寬度為.45,距邊界線1，圓點直徑為.6。(2).應注意墻身剖面、連梁剖面、墻出挑梁的水平筋位置。

(3).注意一、二級鋼是否加彎鉤，二級鋼的斷點一般不加45度直鉤，除非不能表達清楚。(4).字高應為2.5,3.5,5,7,10,14,高寬比：0.8。在圖面中，一般英文字高取2.5或3.5,漢字取3.5或5，在說明處多用7。當多個數(shù)字一樣時，個數(shù)在前，如11X280=3080。

看了汶川地震的一些相關報道，看到許多教學樓倒了，樓房的廢墟壓埋著許多和我女兒同齡的孩子。我感到心痛。我從上班到現(xiàn)在做過幾座教學樓的設計，教學樓由于投資的限制都是磚混的；也做過一些辦公樓的設計，框架的居多�？蚣芎痛u混的抗震性能相差多少，各

位同行想必也都知道！教學樓每座容納學生都在千人，屬人員密集建筑，從汶川地震教訓，我想規(guī)范上應該提高抗震等級，對結構選型加以限定。同時呼吁加大教育投資，畢竟我每一個人都是從學校走出來的，老百姓也好，官員也好，官員的子女也都在學校讀書，把建豪華辦公樓和買好車的錢拿一部分給教育，對所有人直接或間接都是有好處的。

作為一名建筑設計人員我想從建筑設計方面談談我的看法，先大概說一下建筑設計行業(yè)，建筑設計大概分為４個專業(yè)，建筑學、建筑結構、建筑設備、建筑電器，我是一名建筑結構設計人員就是負責建筑結構本身安全的專業(yè)（包括抗風、抗震、結構構件基礎、地基、設計計算，還有梁、板、柱配筋、混凝土標號、構件截面設計，總之建筑出現(xiàn)結構安全問題都和我們專業(yè)有關，當然超過設計能力使用，地震超過設防能力，施工質量不合格除外）。目前國家對抗震設計非常的重視，我們建筑結構專業(yè)所作的工作的基本上是圍繞建筑抗震來進行的，從規(guī)范規(guī)定，到具體工作，到專業(yè)審圖機構，都有舊體的規(guī)定。但教學樓是非常特殊建筑：第一．人員密集，每座教學樓大多容納十幾個班到幾十個班，每個班４０～５０名學生，一些重點學校一個班多達７０多名，我們可以算一下一座教學樓有多少學生，500~201*可以算合理的數(shù)字吧！還有比這樣的人員密度還大的建筑嗎？大房間多，每間教室都是50~60平米。而且一座樓里都是這樣的房間，從上到下。

第二．投資少，目前國家對教育的投資還是比較少的，這一條是最關鍵的。我在網(wǎng)上見到許多政府辦公樓都是很氣派的，幾乎都是高層，帶一大片廣場。而用到教學樓總是能省則省。

第三．規(guī)范規(guī)定不嚴，概念模糊，現(xiàn)行規(guī)范僅僅對教學樓等同于一般的建筑有一個簡單的看似較高要求，而沒有對教學樓從抗震設防分類標準到結構選型到結構的具體荷載取值相應提高。以下是我從現(xiàn)行規(guī)范節(jié)選對教學樓專門的規(guī)定：《建筑抗震設計規(guī)范》“7.1.2多層房屋的層數(shù)和高度應符合下列要求：1一般情況下，房屋的層數(shù)和總高度不應超過表7.1.2的規(guī)定。2對醫(yī)院、教學樓等及橫墻較少的多層砌體房屋，總高度應比表7.1.2的規(guī)定降低3m，層數(shù)相應減少一層；各層橫墻很少的多層砌體房屋，還應根據(jù)具體情況再適當降低總高度和減少層數(shù)�！薄督ㄖ�工程抗震設防分類標準》“6.0.8教育建筑中，人數(shù)較多的幼兒園、小學的低層教學樓，抗震設防類別應劃為乙類。這類房屋采用抗震性能較好的結構類型時，可仍按本地區(qū)抗震設防烈度的要求采取抗震措施�！薄督ㄖ�結構荷載規(guī)范》規(guī)定教學樓的荷載取值等同于一般的辦公樓。

第四．對學生的重要性認識不充分，現(xiàn)在的學生是國家的領導者，管理者，建設者，是國家的希望，他們應該在結實寬敞明亮的教室里受好一點的教育。

以上幾點其實是有相當關聯(lián)的，現(xiàn)在國家已經(jīng)加大了教育投入，但是還是不足，相應規(guī)范規(guī)定就不能相應提高，在具體設計中，由于投資限制結構選型又不能選擇好一些的結構類型（中小學教學樓磚混的多，混凝土框架的很少，關于磚混和框架的區(qū)別見文章最后），然后是施工因素，暫且不提。這就是說把我們的最重要的財富放到并不結實的房子里面。而且以后這種現(xiàn)狀還將繼續(xù)下去嗎？以后地震還會發(fā)生，教學樓還會倒，孩子們……我不想說太多了大家看到這里都會明白的。我想說說我的建議，首先建議領導人效仿一下一些發(fā)達國家對教育投入的做法，這是領導人的事情，不多說了。其次在建筑規(guī)范的角度上提高標準，1.教學樓抗震設防類別應劃為乙類，當抗震設防烈度為6～8度時，應符合本地區(qū)抗震設防烈度提高一度的要求，當為9度時，應符合比9度抗震設防更高的要求，不得降低；2.結構選型規(guī)定不應使用磚混結構；3.教學建筑樓面均布活荷載標準值應等同于禮堂、劇場、影院、有固定座位的看臺，而不是目前的等同于住宅、宿舍、旅館、辦公樓。

就寫到這里吧，希望我們的領導人能看到它，下決心改進一下。我的語文學得不好，謝謝!

（編后）多層結構設計中可供選擇的結構一般來說不外乎磚混和鋼筋混凝土框架結構。我從上班到現(xiàn)在設計過幾座教學樓受到投資的限制結構形式都是磚混的，而一些辦公樓大都是鋼筋混凝土框架結構的，（磚混和框架對普通老百姓來說，并沒有明確的概念，但兩者在抗震性能方面卻有著相當大的差別，我簡單的介紹一下，磚混結構承重構件和主要抗震構件是墻體，但墻體同時又起分隔作用，一些門和窗戶和設備洞又開在墻上，傳力途徑不清晰，而且有可能下面洞口大上面洞口小造成上下剛度不勻，這對建筑抗震是非常不利的，磚混結構墻體本身是由磚和砂漿砌筑的，可以說墻體本身是一種較為松散的材料，拿它來作為大開間教學樓的承重構件和主要抗震構件，依我看來是非常不理想的；框架結構，他有明確的穿力途徑，主要承重構件是柱子，抗震構件是梁柱一體的框架，其分隔作用的是隔墻，隔墻是不承重的，對于抗震過程有明確破壞要求，先是梁壞，再是柱，梁破壞順序是先跨中后根部，而且部分梁柱的破壞不會造成整體的坍塌，一般說來鋼筋混凝土框架結構設計合理的話他的抗震能力比磚混結構要好得多，框架結構投資比磚混結構高30%）從各方面報道來看倒塌的教學樓都是磚混的，而且大多用的都是預制板，節(jié)點處理的又不好。（唐山人管預制板叫棺材板）地震發(fā)生以后后果可想而知。

抗震設計思路發(fā)展歷程

隨著建筑結構抗震相關理論研究的不斷發(fā)展，結構抗震設計思路也經(jīng)歷了一系列的變化。

最初，在未考慮結構彈性動力特征，也無詳細的地震作用記錄統(tǒng)計資料的條件下，經(jīng)驗性的取一個地震水平作用（0.1倍自重）用于結構設計。到了60年代，隨著地面運動記錄的不斷豐富，人們通過單自由度體系的彈性反應譜，第一次從宏觀上看到地震對彈性結構引起的反應隨結構周期和阻尼比變化的總體趨勢，揭示了結構在地震地面運動的隨機激勵下的強迫振動動力特征。但同時也發(fā)現(xiàn)一個無法解釋的矛盾，當時規(guī)范所取的設計用地面運動加速度明顯小于按彈性反應譜得出的作用于結構上的地面運動加速度，這些結構大多數(shù)卻并未出現(xiàn)嚴重損壞和倒塌。后來隨著對結構非線性性能的不斷研究，人們發(fā)現(xiàn)設計結構時取的地震作用只是賦予結構一個基本屈服承載力，當發(fā)生更大地震時，結構將在一系列控制部位進入屈服后非彈性變形狀態(tài)，并靠其屈服后的非彈性變形能力來經(jīng)受地震作用。由此，也逐漸形成了使結構在一定水平的地震作用下進入屈服，并達到足夠的屈服后非彈性變形狀態(tài)來耗散能量的現(xiàn)代抗震設計理論。

由以上可以看出，結構抗震設計思路經(jīng)歷了從彈性到非線性，從基于經(jīng)驗到基于非線性理論，從單純保證結構承載能力的“抗”到允許結構屈服，并賦予結構一定的非彈性變形性能力的“耗”的一系列轉變。

二.現(xiàn)代抗震設計思路及關系

在當前抗震理論下形成的現(xiàn)代抗震設計思路，其主要內(nèi)容是：

1.合理選擇確定結構屈服水準的地震作用。一般先以一具有統(tǒng)計意義的地面峰值加速度作為該地區(qū)地震強弱標志值（即中震的），再以不同的R（地震力降低系數(shù)）得到不同的設計用地面運動加速度（即小震的）來進行結構的強度設計，從而確定了結構的屈服水準。

2.制定有效的抗震措施使結構確實具備設計時采用的R所對應的延性能力。其中主要包括內(nèi)力調整措施（強柱弱梁、強剪弱彎）和抗震構造措施。

現(xiàn)代抗震設計理念是基于對結構非彈性性能的研究上建立起來的，其核心是關系，關系主要指在不同滯回規(guī)律和地面運動特征下，結構的屈服水準與自振周期以及最大非彈性動力反應間的關系。其中R為彈塑性反應地震力降低系數(shù)，簡稱地震力降低系數(shù)；而為最大非彈性反應位移與屈服位移之比，稱為位移延性系數(shù)；T則為按彈性剛度求得的結構自振周期。

60年代開始，研究者在滯回曲線為理想彈塑性及彈性剛度始終不變的前提下，通過對不同周期，不同屈服水準的非彈性單自由度體系做動力分析，得到了有關彈塑性反應下最大位移的規(guī)律：對T大于1.0秒的體系適用“等位移法則”即非彈性反應下的最大位移總等于同一地面運動輸入下的彈性反應最大位移。對于T在0.12－0.5秒之間的結構，適用“等能量法則”即非彈性反應下的彈塑性變形能等于同一地震地面運動輸入下的彈性變形能。當“等能量原則”適用時，隨著R的增大，位移延性需求的增長速度比“等位移原則”下按與R相同的比例增長更快。由以上規(guī)律我們可以看出，如果以結構彈性反應為準，把結構用來做承載能力設計的地震作用取的越低，即R越大，則結構在與彈性反應時相同的地震作用下達到的非彈性位移就越大，位移延性需求就越高。這意味著結構必須具有更高的塑性變形能力。規(guī)律初步揭示出不同彈性周期的結構，當其彈塑性屈服水準取值大小不同時，在同一地面運動輸入下屈服水準與所達到的最大非彈性位移之間的關系。也揭示出了延性能力和塑性耗能能力是屈服水準不高的結構在較大地震引起的非彈性動力反應中不致發(fā)生嚴重損壞和倒塌的主要原因。讓人們認識到延性在抗震設計中的重要性。之所以存在上訴的規(guī)律，我們應該注意到鋼筋混凝土結構的一些相關特性。首先，通過人為措施可以使結構具有一定的延性，即結構在外部作用下，可以發(fā)生足夠的非線性變形，而又維持承載力的屬性。這樣就可以保證結構在進入較大非線性變形時，不會出現(xiàn)因強度急劇下降而導致的嚴重破壞和倒塌，從而使結構在非線性變形狀態(tài)下耗能成為可能。其次，作為非線彈性材料的鋼筋混凝土結構，在一定的外力作用下，結構將從彈性進入非彈性狀態(tài)。在非彈性變形過程中，外力做功全部變?yōu)闊崮�，并傳入空氣中耗散掉。我們可以進一步以單質點體系的無阻尼振動來分析，在彈性范圍振動時，慣性力與彈性恢復力總處于動態(tài)平衡狀態(tài)，體系能量在動能、勢能間不停轉換，但總量保持不變。如果某次振動過大，體系進入屈服后狀態(tài)，則體系在平衡位置的動能將在最大位移處轉化為彈性勢能和塑性變形能兩部分，其中，塑性變性能將耗散掉，從而減小了體系總的能量。由此我們可以想到，在地震往復作用下，結構在振動過程中，如果進入屈服后狀態(tài)，將通過塑性變性能耗散掉部分地震輸給結構的累積能量，從而減小地震反應。同時，實際結構存在的阻尼也會進一步耗散能量，減小地震反應。此外，結構進入非彈性狀態(tài)后，其側向剛度將明顯小于彈性剛度，這將導致結構瞬時剛度的下降，自振周期加長，從而減小地震作用。

隨著對規(guī)律認識的深入，這一規(guī)律已被各國規(guī)范所接受。在抗震設計時，對在同一烈度區(qū)的同一類結構，可以根據(jù)情況取用不同的R，也就是不同的用于強度設計的地震作用。當R

取值較大，即用于設計的地震作用較小時，對結構的延性要求就越嚴；反之，當R取值較小，即用于設計的地震作用較大時，對結構的延性要求就可放松。

目前，國際上逐步形成了一套“多層次，多水準性態(tài)控制目標”的抗震理念。這一理念主要含義為：工程師應該選擇合適的形態(tài)水準和地震荷載進行結構設計。建筑物的性態(tài)是由結構的性態(tài)，非結構構件和體系的性態(tài)以及建筑物內(nèi)容物性態(tài)的組合。目前性態(tài)水準一般分為：損傷出現(xiàn)（damageonset）、正常運作（operational）、能繼續(xù)居�。╟ountinuedoccupancy）、可修復的（repairable）、生命安全（lifesafe）、倒塌（collapse）。性態(tài)目標指建筑物在一定程度的地震作用下對所期望的性態(tài)水準的表述。對建筑抗震設計應采用多重性態(tài)目標，比如美國的“面向201*基于性態(tài)工程的框架方案”曾對一般結構、必要結構、對安全起控制作用的結構分別建議了相應的性態(tài)目標——基本目標（常遇地震下完全正常運作，少遇地震下正常運作，罕遇地震下保證生命安全，極罕遇地震下接近倒塌）、必要目標（少于地震下完全正常運作，罕遇地震下正常運作，極罕遇地震下保證生命安全）、對安全其控制作用的目標（罕遇地震下完全正常運作，極罕遇地震下正常運作）。對重要性不同的建筑，如協(xié)助進行災害恢復行動的醫(yī)院等建筑，應該按較高的性態(tài)目標設計，此外，也可以針對甲方對建筑提出的不同抗震要求，選擇不同的性態(tài)目標。

三.保證結構延性能力的抗震措施

合理選擇了結構的屈服水準和延性要求后，就需要通過抗震措施來保證結構確實具有所需的延性能力，從而保證結構在中震、大震下實現(xiàn)抗震設防目標。系統(tǒng)的抗震措施包括以下幾個方面內(nèi)容：

1.“強柱弱梁”：人為增大柱相對于梁的抗彎能力，使鋼筋混凝土框架在大震下，梁端塑性鉸出現(xiàn)較早，在達到最大非線性位移時塑性轉動較大；而柱端塑性鉸出現(xiàn)較晚，在達到最大非線性位移時塑性轉動較小，甚至根本不出現(xiàn)塑性鉸。從而保證框架具有一個較為穩(wěn)定的塑性耗能機構和較大的塑性耗能能力。

2.“強剪弱彎”：剪切破壞基本上沒有延性，一旦某部位發(fā)生剪切破壞，該部位就將徹底退出結構抗震能力，對于柱端的剪切破壞還可能導致結構的局部或整體倒塌。因此可以人為增大柱端、梁端、節(jié)點的組合剪力值，使結構能在大震下的交替非彈性變形中其任何構件都不會先發(fā)生剪切破壞。

3.抗震構造措施：通過抗震構造措施來保證形成塑性鉸的部位具有足夠的塑性變形能力和塑性耗能能力，同時保證結構的整體性。

這一系統(tǒng)的抗震措施理念已被世界各國所接受，但是對于耗能機構卻出現(xiàn)了以新西蘭和美國為代表的兩種不完全相同的思路。首先，這兩種思路都是以優(yōu)先引導梁端出塑性鉸為前提。

新西蘭的抗震研究者認為耗能機構宜采用符合塑性力學中的“理想梁鉸機構”，即梁端全部形成塑性鉸，同時底層柱底也都形成塑性鉸的“全結構塑性機構”。其具體做法是通過結構分析得到各構件組合內(nèi)力值后，對梁端截面就按組合彎矩進行截面設計；而對除底層柱底以外的

柱截面，則用人為增大了以后的組合彎矩和組合軸力進行設計；對底層柱底截面則用增大幅度較小的組合彎矩和組合軸力進行截面設計。通過這一做法實現(xiàn)在大震下的較大塑性變形中，梁端塑性鉸形成的較為普遍，底層柱底塑性鉸出現(xiàn)遲于梁端塑性鉸，而其余所有的柱截面不出現(xiàn)塑性鉸，最終形成“理想梁鉸機構”。為此，這種方法就必須取足夠大的柱端彎矩增強系數(shù)。

美國抗震界則認為新西蘭取的柱彎矩增強系數(shù)過大，根據(jù)經(jīng)驗取了較小的柱彎矩增強系數(shù)，這一做法使結構在大震引起的非彈性變形過程中，梁端塑性鉸形成較早，柱端塑性鉸形成的相對較遲，梁端塑性鉸形成的較普遍，柱端塑性鉸形成的相對少一些，從而形成“梁柱塑性鉸機構”。

新西蘭抗震措施的好處在于“理想梁鉸機構”完全利用了延性和塑性耗能能力較好的梁端塑性鉸來實現(xiàn)框架延性和耗散地震能量，同時因為除底層柱底外的其它柱端不出現(xiàn)塑性鉸，也就不必再對這些柱端加更多的箍筋。但是這種思路過于受塑性力學形成理想機構概念的制約，總認為底層柱底應該形成塑性鉸，這樣就對底層柱底提出了較嚴格的軸壓比要求，同時還要用足夠多的箍筋來使柱底截面具有所需的延性，此外，底層柱底如果延性不夠發(fā)生破壞很容易導致結構整體倒塌。這些不利因素使該方法喪失了很大的優(yōu)勢。

因此很多研究者認為不需要被塑性力學的機構概念所限制，只要能在大震下實現(xiàn)以下的塑性耗能機構，就能保證抗震設計的基本要求：

1.以梁端塑性鉸耗能為主；

2.不限制柱端塑性鉸出現(xiàn)（包括底層柱底），但是通過適當增強柱端抗彎能力的方法使它在大震下的塑性轉動離其塑性轉動能力有足夠裕量；

3.同層各柱上下端不同時處于塑性變形狀態(tài)。

我國的抗震措施中對耗能機構的考慮也基本遵循了這一思路，采用了“梁柱塑性鉸機構”模式，而放棄了新西蘭的基于塑性力學的“理想梁鉸機構”模式。

抗震設計中我們?yōu)榱吮苊鉀]有延性的剪切破壞的發(fā)生，采取了“強剪弱彎”的措施來處理構件受彎能力與受剪能力的關系問題。值得注意的是，與非抗震抗剪破壞相比，地震作用下的剪切破壞是不同的。以梁構件為例，在較大地震作用下，梁端形成交叉斜裂縫區(qū)，該區(qū)混凝土受斜裂縫分割，形成若干個菱形塊體，而且破碎會隨著延性增長而加劇。由于交叉斜裂縫與塑性鉸區(qū)基本重合，垂直和斜裂縫寬度都會隨延性而增大�？拐鹣赂鶕�(jù)梁端的受力特征，正剪力總是大于負剪力，正剪力作用下的剪壓區(qū)一般位于梁下部，但由于地震的往復作用，梁底的混凝土保護層可能已經(jīng)剝落，從而削弱了混凝土剪壓區(qū)的抗剪能力；交叉斜裂縫寬度比非抗震情況大，以及斜裂縫反復開閉，混凝土破碎更嚴重，從而使斜裂縫界面中的骨料咬合效應退化；混凝土保護層剝落和裂縫的加寬又會使縱筋的銷栓作用有一定退化�？梢�，地震作用下，混凝土抗剪能力嚴重退化，但是試驗發(fā)現(xiàn)箍筋的抗剪能力仍可以維持。當?shù)卣鹱饔迷絹碓叫�時，梁端可能不出現(xiàn)雙向斜裂縫，而出現(xiàn)單向斜裂縫，裂縫寬度發(fā)育也從大于非抗

震情況到接近非抗震情況，抗剪環(huán)境越來越有利。此外，抗震抗剪要求結構構件應在大震下預計達到的非彈性變形狀態(tài)之前不發(fā)生剪切破壞。因為框架剪切破壞總是發(fā)生在梁端塑性鉸區(qū)，這就不僅要求在梁端形成塑性鉸前不發(fā)生剪切破壞，而且抗剪能力還要維持到塑性鉸的塑性轉動達到大震所要求的程度，這就需要更多的箍筋。同時，在梁端塑性變形過程中作用剪力并沒有明顯增大，也進一步說明這里增加的箍筋不是用來增大抗剪強度，而是為了提高構件在發(fā)生剪切破壞時所達的延性。

綜上所述，與非抗震抗剪相比，抗震抗剪性能是不同的，其性能與剪力作用環(huán)境，塑性區(qū)延性要求大小有關。我們可以采取以下公式來考慮抗震抗剪的強度公式：

其中為混凝土抗剪能力，為箍筋抗剪能力，為由于地震作用導致的混凝土抗剪能力下降的折減系數(shù)，且隨著剪力作用環(huán)境、延性要求而改變。我國的抗震抗剪強度公式也以上面公式為基礎的，但是為設計方便，不同的烈度區(qū)取用了相同的公式，均取為0.6，與上面提到的混凝土抗剪能力隨地震作用變化而不同的規(guī)律不一致，較為粗略。

延性對抗震來說是極其重要的一個性質，我們要想通過抗震措施來保證結構的延性，那么就必須清楚影響延性的因素。對于梁柱等構件，延性的影響因素最終可歸納為最根本的兩點：混凝土極限壓應變，破壞時的受壓區(qū)高度。影響延性的其他因素實質都是這兩個根本因素的延伸。如受拉鋼筋配筋率越大，混凝土受壓區(qū)高度就越大，延性越差；受壓鋼筋越多，混凝土受壓區(qū)高度越小，延性越好；混凝土強度越高，受壓區(qū)高度越低，延性越好（但如果混凝土強度過高可能會減小混凝土極限壓應變從而降低延性）；對柱子這類偏壓構件，軸壓力的存在會增大混凝土受壓區(qū)高度，減小延性；箍筋可以提高混凝土極限壓應變，從而提高延性，但對于高強度混凝土，受壓時，其橫向變形系數(shù)較一般混凝土明顯偏小，箍筋的約束作用不能充分發(fā)揮，所以對于高強度混凝土，不適于用加箍筋的方法來改善其延性。此外，箍筋還有約束縱向鋼筋，避免其發(fā)生局部壓屈失穩(wěn)，提高構件抗剪能力的作用，因此箍筋對提高結構抗震性能具有相當重要的作用。根據(jù)以上規(guī)律，在抗震設計中為保證結構的延性，常常采用以下措施：控制受拉鋼筋配筋率，保證一定數(shù)量受壓鋼筋，通過加箍筋保證縱筋不局部壓屈失穩(wěn)以及約束受壓混凝土，對柱子限制軸壓比等。

四.我國抗震設計思路中的部分不足

我國在學習借鑒世界其他國家抗震研究成果的基礎上，逐漸形成了自己的一套較為先進的抗震設計思路。其中大部分內(nèi)容都符合現(xiàn)代抗震設計理念，但是也有許多考慮欠妥的地方，需要我們今后加以完善。

其中，最值得我們注意的是，與國外規(guī)范相比，我國抗震規(guī)范在對關系的認識上還存在一定的差距。歐洲和新西蘭規(guī)范按地震作用降低系數(shù)（“中震”的地面運動加速度與“小震”的地面運動加速度之比）來劃分延性等級，“小震”取值越高，延性要求越低，“小震”取值越低，延性要求越高。美國UBC規(guī)范按同樣原則來劃分延性等級，但在高烈度區(qū)推薦使用高延性等級，在低烈度區(qū)推薦使用低延性等級。這幾種抗震思路都是符合規(guī)律的。而目前我國將地震作用降低系數(shù)統(tǒng)一取為2.86，而且還把用于結構截面承載能力設計和變形驗算的小震賦予一個固定的統(tǒng)計意義。對延性要求則并未按關系來取對應的，而是按抗震等級來劃分，

抗震等級實質又主要是由烈度分區(qū)來決定的。這就導致同一個R對應了不同的，從而制定了不同的抗震措施，這與關系是不一致的。這種思路造成低烈度區(qū)的結構延性要求可能偏低的結果。

另外，我國規(guī)定的“小震不壞，中震可修，大震不倒”的三水準抗震設防目標也存在一定的問題。該設防目標對甲類、乙類、丙類這三類重要性不同的建筑來說，并不都是恰當?shù)�。這種籠統(tǒng)的設防目標也不符合當今國際上的“多層次，多水準性態(tài)控制目標”思想，這種多性態(tài)目標思想提倡在建筑抗震設計中應靈活采用多重性態(tài)目標。甲類建筑指重大建筑工程和地震時可能發(fā)生嚴重此生災害的建筑，乙類建筑指地震時使用不能中斷或需要盡快修復的建筑，由于不同類別建筑的不同重要性，不宜再籠統(tǒng)的使用以上同一個性態(tài)目標（設防目標），此外，還應該考慮建筑所有者的不同要求，選擇不同的設防目標，從而做到在性態(tài)目標的選擇上更加靈活。

五.常用抗震分析方法

伴隨著抗震理論的發(fā)展，各種抗震分析方法也不斷出現(xiàn)在研究和設計領域。

在結構設計中，我們需要確定用來進行內(nèi)力組合及截面設計的地震作用值。通常采用底部剪力法，振型分解反應譜法，彈性時程分析方法來計算該地震作用值，這三種方法都是彈性分析方法。其中，底部剪力法最簡便，適用于質量、剛度沿高度分布較均勻的結構。它的大致思路是通過估計結構的第一振型周期來確定地震影響系數(shù)，再結合結構的重力荷載來確定總的水平地震作用，然后按一定方式分配至各層進行結構設計。對較復雜的結構體系則宜采用振型分解反應譜法進行抗震計算，它的思路是根據(jù)振型疊加原理，將多自由度體系化為一系列單自由度體系的疊加，將各種振型對應的地震作用、作用效應以一定方式疊加起來得到結構總的地震作用、作用效應。而對于特別不規(guī)則和特別重要的結構，常常需要進行彈性時程分析，該方法為直接動力分析方法。以上方法主要針對結構在地震作用下的彈性階段，保證結構具有一定的屈服水準。

對結構抗震性能進行分析是抗震研究的一項重要內(nèi)容，非線性時程分析，非線性靜力分析是目前常用的幾種抗震分析方法。其中針對結構非線性反應的非線性時程分析法（非線性動力反應分析），從建立在層模型或單列梁柱模型上的方法到建立在截面多彈簧模型上的方法，再到目前正在研究發(fā)展的建立在截面纖維滯回本構規(guī)律的纖維模型法，模擬的準確程度正在不斷提高。其基本思路是通過一系列數(shù)值方法建立和求解動力方程從而得到結構各個時刻的反應量。但由于對地震特點和結構特性所做的假設，其結果存在不確定性，其主要價值是用來考察地震作用下普遍的而非特定的反應規(guī)律，以及對抗震設計后的結構進行校核分析，評估其抗震性能。非線性靜力分析法（pushover）是近年來得到廣泛應用的一種結構抗震能力評估的新方法。這種方法從本質上說是一種靜力非線性計算方法，但它將反應譜引入了計算過程和結果。其根本特征是用靜力荷載描述地震作用，在地震作用下考慮結構的彈塑性性質。它的基本原理和步驟是先以某種方法得到結構在可能遭遇地震作用下所對應的目標位移，然后對結構施加豎向荷載的同時，將表征地震作用的一組水平靜力荷載以單調遞增的形式作用到結構上，在達到目標位移時停止荷載遞增，最后在荷載中止狀態(tài)對結構進行抗震性能評估，判斷是否可以保證結構在該水平地震作用下滿足功能需求。

從現(xiàn)代抗震設計思路提出至今，世界各國的抗震學術界和工程界又取得了許多新的成果，比如進行了大量鋼筋混凝土構件的抗震性能試驗；通過迅速發(fā)展的計算機技術編制了準確性更好的非線性動力反應程序；在設計方法上也不再拘泥于以前單一的基于力的傳統(tǒng)抗震設計方法，開始嘗試基于性能和位移的新的抗震設計理念。在這樣的環(huán)境中，我國的抗震設計思路也應該在完善自身不足的同時，不斷向前發(fā)展。

來源：建數(shù)網(wǎng)

PKPM結構設計參數(shù)

論文上傳者：chentao0102論文作者：神俠

摘要：本文介紹PKPM計算軟件TAT,SATWE和PMSAP的新、舊規(guī)范版本之間的變化,這同時也是新舊規(guī)范(抗震規(guī)范、高層規(guī)程、荷載規(guī)范、混凝土規(guī)范〉的條文變化。

關鍵詞：PKPM設計計算

1.風荷載

風壓標準值計算公式為:WK=βzμsμZW。其中:βz=1+ξυφz/μz在新規(guī)范中,基本風壓Wo略有提高,而建筑的風壓高度變化系數(shù)μE、脈動增大系數(shù)ξ、脈動影響系數(shù)υ都存在減小的情況。所以,按新規(guī)范計算的風壓標準值可能比89規(guī)范大,也可能比89規(guī)范小。具體的變化包括下面幾條:

1)、基本風壓:：新的荷載規(guī)范將風荷載基本值的重現(xiàn)期由原來的30年一遇改為50年一遇:新高規(guī)3.2.2條規(guī)定:對于B級高度的高層建筑或特別重要的高層建筑,應按100年一遇的風壓值采用。

2)、地面粗糙度類別：由原來的A、B、C類,改為A、B、C、D類。C類是指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類為有密集建筑群,且房屋較高的城市市區(qū)。

3)、鳳壓高度變化系數(shù)：A、B、C類對應的風壓高度變化系數(shù)略有調整。新增加的D類對應的風壓高度變化系數(shù)最,比C類小20%到50%。

4)、脈動增大系數(shù):A、B、C類對應的脈動增大系數(shù)略有調整。新增加的D類對應脈動增大系數(shù)比89規(guī)范小,約5%到10%。與結構的材料和形式有關。

5)、脈動影晌系數(shù)：在89高規(guī)中,脈動影響系數(shù)僅與地面粗糙度類別有關,對應A、B、C類的脈動影響系數(shù)分別為,0.48、0.53和0.63。在新規(guī)范中,脈動影響系數(shù)不僅與地面粗糙度類別有關,而且還與建筑的高寬比和總高度有關,其數(shù)值都小于89高規(guī)。如C類、高度為

5Om、高寬比為3的建筑,υ=0.46,比89高規(guī)小28%,若為D類,則小37%。

6)、結構的基本周期：脈動增大系數(shù)ξ與結構的基本周期有關(WoT12)。結構的基本周期可采用結構力學方法計算,對于比較規(guī)則的結構,也可以采用近似方法計算:框架結構T=(0.08-1.00)N:框剪結構、框筒結構T=(0.06-0.08)N:剪力墻結構、筒中筒結構T=(0.05-0.06)N。其中N為結構層數(shù)。

2.地震作用

1）、抗震設防烈度：:新規(guī)范改變了抗震設防烈度與設計基本地震加速度值的對應關系,增加了7度(0.15g〉和8度(0.30g)兩種情況(見新抗震規(guī)范表3.2.2)。

2）、設計地震分組：新規(guī)范把直接影響建筑的設計特征周期Tg的設計近震、遠震改為設計地震分組,分別為設計地震第一組、第二組和第三組。

3)、特征周期值：比89規(guī)范增加了0.05s以上,這在一定程度上提高了地震作用。

4)、地震影響系數(shù)曲線：新規(guī)范5.1.5條,設計反應譜范圍由原來的3s延伸到6s,分上升段、平臺段、指數(shù)下降段和傾斜下降段四個區(qū)段。在5Tg以內(nèi)與89規(guī)范相同,從5Tg起改為傾斜下降段,斜率為0.02。對于阻尼比不等于0.05的結構,設計反應譜在阻尼比δ等于0.05的基礎上調整。

5）、扭轉耦連：新高規(guī)3.3條規(guī)定,質量、剛度不對稱、不均勻的結構,以及高度超過100m的高層建筑結構應采用考慮扭轉稿連振動影響的振型分解反應譜法。

6)、雙向地震作用：新抗震規(guī)范5.1.1條規(guī)定，質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向地震作用下的扭轉影響。

7)、偶然偏心：新高規(guī)3.3.3條規(guī)定,計算地震作用時，應考慮偶然偏心的影響,附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長的5%。

8)、豎向地震作用：新規(guī)范5.3.1條規(guī)定,對于9度的高層建筑,其豎向地震作用標準值應按

公式(5.3.1-1)和〈5.3.14〉計算,并宜乘以1.5的放大系數(shù)。相當于重力荷載代表值的33.4%:新規(guī)范5.3.3條規(guī)定,長懸臂和其它大跨度結構豎向地震作用標準值,8度、8.5度和9度時分別取重力荷載代表值的10%、15%和20%:新高規(guī)10.2.3條規(guī)定,帶轉換層的高層建筑結構,8度抗震設計時轉換構件應考慮豎向地震影響。

3.地震作用調整

1）、最小地震剪力調整：:新規(guī)范5.2.5條規(guī)定,抗震驗算時,結構任一樓層的水平地震的剪重比不應小于表5.2.5給出的最小地震剪力系數(shù)λ。對于豎向不規(guī)則結構的薄弱層,尚應乘以1.15的增大系數(shù)。

2)、0.2Q0調整：新規(guī)范6.2.13條規(guī)定,側向剛度沿豎向分布基本均勻的框一剪結構,任一層框架部分的地震剪力,不應小于結構底部總地震剪力的20%和按框-剪結構分析的框架部分各樓層地震剪力中最大值1.5倍二者的較小值。

3)、邊榀地震作用效應調整：新規(guī)范5.2.3條規(guī)定,規(guī)則結構不進行扭轉禍連計算時,平行于地震作用方向的兩個邊桶,其地震作用效應應乘增大系數(shù)。一般情況下,短邊可按1.15采用,長邊可按1.05采用:當扭轉剛度較小時,宜按不小于1.3采用。軟件未執(zhí)行這一條。

4)、豎向不規(guī)則結構地震作用效應調整：新規(guī)范3.4.3條規(guī)定,豎向不規(guī)則的建筑結構,其薄弱層的地震剪力應乘以1.15的增大系數(shù):新高規(guī)5.1.14條規(guī)定,樓層側向剛度小于上層的70%或其正二層平均值的80%時,該樓層地震剪力應乘1.15增大系數(shù);新規(guī)范3.4.3條規(guī)定,堅向不規(guī)則的建筑結構,豎向抗側力構件不連續(xù)時,該構件傳遞給水平轉換構件的地震內(nèi)力應乘以1.25-1.5的增大系數(shù)。

5〉、轉換梁地震作用下的內(nèi)力調整：新高規(guī)10.2.23條規(guī)定,轉換梁在特一級和一、二級抗震設計時,其地震作用下的內(nèi)力分別放大1.8、1.5、1.25倍。

6)、框支柱地震作用下的內(nèi)力調整：新高規(guī)10.2.7條規(guī)定,框支柱數(shù)目不多于10根時:當框支層為1一2層時各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的2%當框支層為3層及3層以上時,各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的3%:框支柱數(shù)目多于10根時,當框支層為1一2層時每層框支柱所承受剪力之和應取基底剪力20%,當框支層為3層及3層以上時,每層框支柱所承受剪力之和應取基底剪力3。她框支柱剪力調整后,應相應調整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩,框支柱的軸力可不調整。

4．作用效應組合

1)、作用效應組合基本公式非抗震設計時由可變荷載控制的組合zs=γGSGK+γJQJZ的iYQiSω非抗震設計時由永久荷載控制的組合zs=γGSGK+立的hSQik抗震設計時的組合。

2)、恒荷載作用的分項系數(shù)：當其對結構不利時,對于可變荷載效應控制的組合,應取1.2,對于永久荷載效應控制的組合,應取l.35:當其對結構不利時,一般應取1.0。

3)、可變荷載作用的分項系數(shù)和組合值系數(shù)：一般應取l.4；對于標準值大于4.OKN/m2的工業(yè)房屋樓面結構的活荷載應取1.3；樓面活荷載的組合值系數(shù)見荷載規(guī)范表4.1.1,取值范圍在0.7-0.9之間；風荷載的組合值系數(shù)為0.6；與地震作用效應組合時風荷載的組合系數(shù)為0.2。

4)、地震作用的分項系數(shù)：一般應取1.3:當同時考慮水平、豎向地震作用時,應取0.5。

5〉、重力荷載代表值：新抗震規(guī)范5.1.3條規(guī)定,建筑的重力荷載代表值應取結構和構配件自重標準值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載組合值系數(shù),應按表5.1.3采用。(與荷載規(guī)范表4.1.1不同〉

5.設計內(nèi)力調整

1)、梁設計剪力調整：抗震規(guī)范第6.2.4條和高規(guī)第6.2.5、7.2.21條規(guī)定,抗震設計時,特一、一、二、三級的框架梁和抗震墻中跨高比大于2.5的連梁,其梁端截面組合的設計剪力值應調整。

2)、柱設計內(nèi)力調整：為了體現(xiàn)抗震設計中強柱弱梁概念設計的要求,抗震規(guī)范第6.2.2、6.2.3、6.2.6、6.2.10條和高規(guī)第4.9.2條規(guī)定抗震設計時,特一、一、二、三級的框架柱、框架結構的底層柱下端截面、角柱、框支柱的組合設計內(nèi)力值應調整。

3)、剪力墻設計內(nèi)力調整：高規(guī)第7.2.10、10.2.14、4.9.2條規(guī)定,抗震設計時,特一、一、二、三級的剪力墻底部加強區(qū)和非加強區(qū)截面組合的設計內(nèi)力值應調整。

6.結構整體性能控制

1)、位移控制：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定,樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移角,A、B級高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍；且A級高度高層建筑不應大于該樓層平均值的1.5倍,B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑,不應大于該樓層平均值的1.3倍。

2)、周期控制：新高規(guī)的4.3.5條規(guī)定,結構扭轉為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1之比,A級高度高層建筑不應大于0.9；B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大于0.850。

3〉、層剛度比控制：新抗震規(guī)范附錄E2.1規(guī)定,筒體結構轉換層上下層的側向剛度比不宜大于2；新高規(guī)的4.4.3條規(guī)定,抗震設計的高層建筑結構,其樓層側向剛度不宜小于相臨上部樓層側向剛度的70%或其上相臨三層側向剛度平均值的80%；新高規(guī)的5.3.7條規(guī)定,高層建筑結構計算中,當?shù)叵率业捻敯遄鳛樯喜拷Y構嵌固端時,地下室結構的樓層側向剛度不應小于相鄰上部結構樓層側向剛度的2倍:新高規(guī)的10.2.6條規(guī)定,底部大空間剪力墻結構,轉換層上部結構與下部結構的側向剛度,應符合高規(guī)附錄D的規(guī)定。

D.0.1：底部大空間為一層的部分框支剪力墻結構,可近似采用轉換層上、下層結構等效剛度比γ表示轉換層上、下層結構剛度的變化,非抗震設計時γ不應大于3,抗震設計時不應大于2。

D.0.2：底部為2-5層大空間的部分框支剪力墻結構,其轉換層下部框架一剪力墻結構的等效側向剛度與相同或相近高度的上部剪力墻結構的等效側向剛度比γe宜接近1,非抗震設計時不應大于2,抗震設計時不應大于1.3。

4)、層剛度比計算：

高規(guī)附錄D.0.l建議的方法一剪切剛度Ki=GiAi/hI

高規(guī)附錄D.0.2建議的方法一剪彎剛度Ki=Ai/Hi

抗震規(guī)范的3.4.2和3.4.3條文說明中建議的計算方法:

Ki=Vi/AIji

新規(guī)范軟件中提供前兩種算法。

5)、框剪結構中框架承擔的傾覆力矩計算；新抗震規(guī)范第6.1.3條、高規(guī)8.1.3條規(guī)定,框架一剪力墻結構,在基本振型地震作用下,若框架部分承擔的地震傾覆力矩大于總地震傾覆力矩的50%,其框架部分的抗震等級應按框架結構確定,柱軸壓比限值宜按框架結構采用�？拐鹨�(guī)范第6.1.3條的條文說明給出了框架部分承擔的傾覆力矩的計算方法zMC=ZZVjh

7.結構構件設計計算

1〉、柱軸壓比計算：新抗震規(guī)范6.3.7條、高規(guī)的6.4.2條和混凝土規(guī)范的11.4.16條,都規(guī)定了柱軸壓比的限值,并規(guī)定建造于IV類場地且較高的高層建筑柱軸壓比限值應適當降低。柱軸壓比指柱考慮地震作用組合的軸壓力設計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比:可不進行地震計算的結構,取無地震作用組合的軸壓力設計值:

2)、剪力墻軸壓比計算：新抗震規(guī)范6.4.6條、高規(guī)的7.2.14條和混凝土規(guī)范的11.7.13條,都規(guī)定了剪力墻軸壓比的限值。目前新規(guī)范程序給出各個墻肢的軸壓比。

3)、剪力墻強區(qū)：底部加新抗震規(guī)范和新高規(guī)對剪力墻結構底部加強部位的定義略有不同,分別定義如下:

新抗震規(guī)范6.1.10條規(guī)定,部分框支抗震墻結構的抗震墻,其底部加強部位的高度,可取框支層加上框支層以上兩層的高度及落地抗震墻總高度的l/8二者的較大值,且不大于15m,其它結構的抗震墻,其底部加強部位的高度可取墻肢總高度的1/8和底部二層高度二者的較大值,且不大于15m。

新高規(guī)的7.1.9條規(guī)定,一般剪力墻結構底部加強部位的高度可取墻肢總高度的l/8和底部二層高度二者的較大值,當剪力墻高度超過150m時,其底部加強部位的范圍可取墻肢總高度的1/10。新高規(guī)的10.2.5條規(guī)定,帶轉換層的高層建筑結構,剪力墻結構底部加強部位可取框支層加上框支層以上兩層的高度及墻肢總高度的1/8二者的較大值。

4)、剪力墻的約束邊緣構件和構造邊緣構件：

新高規(guī)的7.2.15條規(guī)定,抗震設計時,一、二級剪力墻結構底部加強部位及以上一層的墻肢設置約束邊緣構件,一、二級剪力墻的其它部位以及三、四級和非抗震設計的剪力墻墻肢均應設置構造邊緣構件。

5)、梁、柱、支撐、墻配筋計算：

基本構件的設計公式都有不同程度改變。應用SATWE軟件的幾點問題在應用201*新

規(guī)范版SATWE軟件計算鋼筋混凝土結構的工程實踐中,就本人兒點認識,提出來和大家討論(SATWE軟件版本為201*年12月)。

1.剪力墻配筋

SATWE根據(jù)新規(guī)范計算剪力墻配筋,增加了邊緣構件計算,因此在其傳統(tǒng)的平面配筋簡圖中表示的剪力墻墻柱(暗柱、端柱和翼墻)配筋不再作為配筋設計的直接依據(jù),僅作為參考保留,設計墻柱配筋時應根據(jù)邊緣構件配筋簡圖或剪力墻邊緣構件輸出文件SatbInb.out進行設計。但是SATWE目前還未將平面配筋簡圖和邊緣構件配筋簡圖的內(nèi)容結合在同一圖形內(nèi)統(tǒng)一表達,所以對墻體水平配筋值和超限信息依舊在平面配筋簡圖中表示,邊緣構件配筋簡圖中僅表示墻柱設計配筋值及截面尺寸。因為平面配筋簡圖早為大家所熟知,而且比目前的邊緣構件配筋簡圖和文本文件都來得直觀,所以希望SATWE軟件在這方面進行改進,以方便設計者使用。

在目前的平面配筋簡圖中表示的墻柱配筋值指的是計算值而非設計值,未考慮最小配筋率等構造要求,當某段墻肢墻柱配筋值顯示為0時,則表示該墻柱為構造配筋。需要注意的是,在邊緣構件配筋簡圖中,雖然軟件自動計算了墻柱的截面尺寸,但是出于某些原因該尺寸可能并不一定符合實際情況,需要設計者在設計時予以調整。另外,對頂部有小塔樓的結

構,SATWE在計算底部加強部位范圍時,對墻肢總高度的取值,是按首層樓面至小塔樓屋面的總高度計算的而不是按各墻肢自身總高度分別計算的,程序自動將底部加強部位向上延伸一層計算約束邊緣構件。

2.地下室結構"

當墻體為擋土墻時,軟件目前并未在平面配筋簡圖中給出墻體在平面外受力的配筋,所以若想得到這類墻體的配筋數(shù)據(jù),應在文本文件中查詢與該層對應的配筋文件。但是由于實際工程中情況千變?nèi)f化,而軟件又有一定的適用范圍,所以對地下室擋土墻的計算還是以手算為好,當采用軟件計算結果時,應注意人工復核。另外,對于有窗井的地下室結構,可以在PMCAD中建模,窗井頂部設置為全房間洞,SATWE軟件可以計算窗井隔墻對豎向構件的側向作用。對計算結果,亦應注意人工復核。

3.帶地下室結構嵌固層的選取

《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》第5.3.7條規(guī)定,當?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y構的嵌固層時,地下室結構的樓層側向剛度不應小于相鄰上部樓層側向剛度的2倍,而規(guī)范中設計內(nèi)力調整系數(shù)所對應的底層即指嵌固層樓板。因此,正確選取嵌固層就成為結構整體計算是否正確的關鍵。但是目前軟件尚無法自動判斷嵌固層位置,而且工程實踐中情況千差萬別,要求軟件做到自動判斷亦十分困難,仍然需要設計者進行人工干預,軟件為此提供了必要的條件。首先可以按實際地下室層數(shù)進行第一次計算,查文本文件中的"結構設計總信息",軟件自動計算了樓層上下側向剛度,這是結構自身的固有性質,不會因地下室層數(shù)的變化而改變,據(jù)此可以判斷嵌固層的位置(當然,對一般工程來說,也可以根據(jù)規(guī)范提供的公式手算樓層側向剛度比〉。然后根據(jù)嵌固層位置調整計算參數(shù)中的"地下室層數(shù)"進行第二次計算,SATWE將設計內(nèi)力調整系數(shù)作用在地下室頂板上。但是對實際工程,地下室結構一般都有側向土體約束,對帶有多層地下室的結構,當?shù)叵率翼敯宀荒茏鳛榍豆虒訒r,單純將地下結構加入到主體結構中進行計

算,即認為嵌固層位置在地下二層樓板處或更低,則可能造成結構的內(nèi)力與位移計算結果不符合實際情況,甚至導致薄弱層位置變化等等。因此在設計時,應將兩種計算結果進行比較,取最不利結果作為設計依據(jù)。應注意,SATWE允詐利用"地下室信息"里的"回填土對地下室約束剛度比"參數(shù)來控制地下室結構的水平位移,但是這一參數(shù)并不影響設計內(nèi)力調整系數(shù)作用位置。另外,《建筑抗震設計規(guī)范》中關于"位于地下室頂板的梁柱節(jié)點左右梁端截面實際受彎承載力之和不宜小于上下柱端實際受彎承載力之和"的規(guī)定,目前軟件還沒有考慮。

4.結構扭轉周期計算

計算扭轉時應按剛性板假定進行,而不應設置彈性板,否則計算出來的結構扭轉周期和結構位移是不真實的。因此,當結構計算中需要指定某些板塊為彈性板時,應先按無彈性板模型考查結構扭轉是否合格,配筋設計時取兩種模型計算的最不利結果作為設計依據(jù)。值得注意的是,不論是采用剛性板假定還是彈性板假定的計算,均要求每個方向結構的有效質量系月數(shù)不小于90%。

5.錯層結構的輸入

SATWE軟件可以進行錯層結構的計算,方法是在PMCAD建模時按實際情況輸入錯層平面,即對應每個錯層平面應建立兩個標準層,并將沒有樓板的部分設置為全房間洞,SATWE軟件會自動搜索判斷錯層并計算結構內(nèi)力。在用PMCAD建模時,"輸入次梁樓板"菜單里的兩個參數(shù)"樓板錯層"和"梁錯層",常引起設計者的誤會,以為這兩個參數(shù)就是用來計算錯層的,其實這兩個參數(shù)

只影響畫圖,而不能用來計算錯層。建議PMCAD在這里做一個提示,以免設計者因誤會而造成錯誤。工程中有時會遇到剪力墻上因錯層而造成門窗洞口被分為上下兩部分的情況,此時應在洞口兩側增加節(jié)點,使下部墻體成為相互獨立的兩段墻,并在上部按實際連梁高度輸入主梁。對于多塔結構,當各塔層高不同時,有的設計者也將其按錯層輸入,這是不正確的。對這種情況,可以在PMCAD建模時先按一種層高建模,然后在SATWE的"多塔樓定義"里,修改各塔層高。當然,在修改層高之前別忘了按實際情況先設置多塔。

6.當某洞頂連梁(按洞口輸入而不是按主梁輸入)高度小于300m時,SATWE在計算內(nèi)力時將忽略該梁的存在,亦不計算其配筋。對某些連梁超限的情況,當其破壞對承受豎向荷載無明顯影響時,可考慮在大震作用下該連梁不參與工作,按獨立墻肢進行第二次多遇地震作用下結構內(nèi)力分析。為此,可以調整結構計算模型中的洞口高度,使洞頂連梁高度小于300,從而實現(xiàn)這一目的,避免了增加節(jié)點設置主梁的麻煩。配筋設計時,墻肢應按兩次計算所得的較大內(nèi)力進行配筋設計,連梁按實際截面計算,縱筋可按2.0%~2.5%的配筋率配置,并按實際配筋面積反算連梁彎矩來計算所需的箍筋面積,做到"強剪弱彎"。

7.在SATWE"分析與設計參數(shù)補充定義"中,對考慮了雙向地震力作用的結構,不應同時考慮按雙偏壓方法計算一般框架柱配筋。一般來說,對異型枉、角枉,應采用雙偏壓計算,對一般框架柱,則可以采用單偏壓計算。需要指出的是,目前SATWE雖然要求設計者在"特殊構件補充定義"里定義角柱,但在結構計算時,如果設計者沒有選擇"按雙偏壓計算柱",則軟件并不按雙偏壓方法計算設計者定義的角柱。所以,對框架角柱來說,應進行雙偏壓的補充驗算。[PKPM201*.1P19]

◆樓層最小地震剪力系數(shù)λ(剪質比)7度區(qū)0.016。《抗震》5.2.5

◆大開洞問題：《高規(guī)》4.3.6-8

◆彈性層間位移角限值［ζe］：《抗震》5.5.1

◆薄弱層彈塑性層間位移角限值［ζp］：《抗震》5.5.5

◆“剛域”：《高規(guī)》5.3.4

◆規(guī)則結構不進行扭轉耦聯(lián)計算時……《抗震》5.2.3建筑結構估計水平地震作用扭轉影響時，應按下列規(guī)定計算其地震作用和作用效應：1規(guī)則結構不進行扭轉耦聯(lián)計算時，平行于地震作用方向的兩個邊榀，其地震作用效應應乘以增大系數(shù)。一般情況下，短邊可按1.15采用，長邊可按1.05采用；當扭轉剛度較小時宜按不小于1.3采用2扭轉耦聯(lián)振型分解法計算時各樓層可取兩個正交的水平位移和一個轉角共三個自由度并應按下列公式計算結構的地震作用和作用效應確有依據(jù)時尚可采用簡化計算方法確定地震作用效應。

◆(頂塔樓)突出屋面梯間等放大系數(shù)3，《抗震》5.2.4-采用底部剪力法時，突出屋面的屋頂間、女兒墻、煙囪等的地震作用效應，宜乘以增大系數(shù)3，此增大部分不應往下傳遞,但與該突出部分相連的構件應予計入；采用振型分解法時，突出屋面部分可作為一個質點；單層廠房突出屋面天窗架的地震作用效應的增大系數(shù)，應按本規(guī)范9章的有關規(guī)定采用。

◆結構安全等級：分三級。一般建筑為二級�！痘炷�土結構設計規(guī)范》——3.2.1

◆裂縫控制等級：分三級�！痘炷�土結構設計規(guī)范》3.3.3

◆耐久性規(guī)定（環(huán)境類別）：《混凝土結構設計規(guī)范》3.4.1

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1.徹底了解在PKPM中主梁與次梁的區(qū)別………………….22PKPM結構設計使用心得…………………..……………….43.PKPM程序學習的一些體會………………………………..54.參加pkpm學習班的筆記…………………………………125.PKPM公司論壇精華帖………………………….………..156.PK/PM問答……………………………….………….……317.PKPM用戶常遇問題解疑---PKPM官方（8004咨詢臺）.418.PKPM新規(guī)范版本變化筆記……………………………..51

9.次梁在PMCAD主菜單1和主菜單2不同輸入方法的比較分析5810.運用PKPM軟件進行無梁樓蓋結構的設計…………..6211.TAT計算模型的合理簡化……………………………..64

1.徹底了解在PKPM中主梁與次梁的區(qū)別

-------------次梁在PMCAD主菜單1和主菜單2不同輸入方法的比較分析

次梁可在PMCAD主菜單1中和其它主梁一起輸入，程序上稱為“按主梁輸入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜單中輸入，此時不論在矩形或非矩形房間內(nèi)均可輸入次梁，但只能以房間為單元輸入，輸入方式不如在PMCAD主菜單1中方便。次梁在主菜單1輸入時，梁的相交處會形成大量無柱聯(lián)接節(jié)點，節(jié)點又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整個平面的梁根數(shù)和節(jié)點數(shù)會增加很多。因為劃分房間單元是按梁進行的，因此整個平面的房間碎小，數(shù)量眾多。次梁在主菜單2輸入時，次梁端點不形成節(jié)點，不切分主梁，次梁的單元是房間兩支承點之間的梁段，次梁與次梁之間也不形成節(jié)點，這時可避免形成過多的無柱節(jié)點，整個平面的主梁根數(shù)和節(jié)點數(shù)大大減少，房間數(shù)量也大大減少。因此，當工程規(guī)模較大而節(jié)點，桿件或房間數(shù)量可能超出程序允許范圍時，把次梁放在主菜2輸入可有效地、大幅度減少節(jié)點、桿件和房間的數(shù)量。

在主菜單1中輸入次梁（簡稱當主梁輸）和在主菜單2中輸入的次梁（簡稱當次梁輸）在程序處理上有很多不同點，計算和繪圖結果也會不同。1、導荷方式

作用于樓板上的恒活荷是以房間為單元傳導的，次梁當主梁輸時，樓板荷載直接傳導到同邊的梁上。當次梁輸時，該房間樓板荷載被次梁分隔成若干板塊，樓板荷載先傳導到次梁上，該房間上次梁如有互相交叉，再對次梁作交叉梁系分析（交叉梁系僅限于本房間范圍），程序假定次梁簡支于房間周邊，最后得出每次梁的支座反力，房間周邊梁將得到由次梁圍成板塊傳來的線荷載和次梁集中力。

兩種導荷方式的結構總荷載應相同，但平面局部會有差異。2、結構計算模式

在PM主菜單1中輸?shù)拇瘟簩⒂蒘ATWE、TAT進行空間整體計算，次梁和主梁一起完成各層平面的交叉梁系計算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是彈性支座，有豎向位移。有時，主梁和次梁之間是互為支座的關系。

在PM主菜單2輸入的次梁按連續(xù)梁的二維計算模式計算。計算時，次梁鉸接于主梁支座，其端跨一定鉸支，中間跨連續(xù)。其各支座均無豎向位移。3、梁的交點的連接

按主梁輸?shù)拇瘟号c主梁為剛接連接，之間不僅傳遞豎向力，還傳遞彎矩和扭矩。特別是端跨處的次梁和主梁間這種固端連接的影響更大。當然用戶可對這種程序隱含的連接方式人工干預指定為鉸接端。

PM主菜2輸?shù)拇瘟汉椭髁旱倪B接方式是鉸接于主梁支座，其節(jié)點只傳遞豎向力，不傳遞彎矩和扭矩。對于其端跨計算支座彎距一定為0。4、梁支座負彎矩調幅

在SATWE、TAT計算時對PM主菜單1中輸?shù)拇瘟壕�隱含設定為“不調幅梁”，此時用戶指定的梁支座彎矩調整系數(shù)僅對主梁起作用，對不調幅梁不起作用。如需對該梁調幅，則用戶需在“特殊梁柱定義”菜單中將其改為“調幅梁”。

在PM主菜單2輸入的次梁按連續(xù)梁計算，均可讀取用戶設定的調幅系數(shù)進行調幅。5、繪梁施工圖前對梁的相交支座的支座修改次梁按主梁輸入時：

在PM主菜單1當作主梁輸入的次梁，經(jīng)過三維程序計算后，程序不一定認定他是次梁。此時程序判定次梁的過程是：

對每個無柱節(jié)點需要判斷為“支座”（用三角形表示）或“連通”（用園圈表示），該節(jié)點處于負彎矩區(qū)的為支座，為正彎矩區(qū)的為連通。支座時，梁本身應為次梁，支座梁則為主梁。

連通時，連通節(jié)點兩端的兩跨梁將合并為一跨，成為主梁，節(jié)點上的另一方向梁成為次梁。支座時，施工圖上的梁下部鋼筋在支座錨固長度僅為15倍鋼筋直徑。因處于負彎矩區(qū)而按非受拉錨固設計。連通時，該節(jié)點兩端的梁下鋼筋必然在節(jié)點下連通，程序不會出現(xiàn)錨入支座節(jié)點，因為處于受拉區(qū)。

對處于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需將其判斷為“懸挑梁”或是“端支承梁”。

當端跨梁下無正彎矩，全跨均作用負彎矩時，程序判定該端跨為挑梁，在該跨端部用園圈表示。反之，程序認定該跨為端支承梁，在該跨端部用三角支座表示。

對如上程序自動判定的支座狀況，一般人工應做干預修改。在中間跨，把支座改為連通將合并梁跨，施工圖設計偏于安全。一般不應將連通改為支座。對于交叉梁系，更應注意把有些支座改為連通，才能得到符合實際的施工圖設計。次梁按次梁輸入時：

對于在PM主菜單2輸入的次梁，其跨度、跨數(shù)都已確定，與在PM主菜單1輸入的主梁相交處，其本身是次梁的性質不能修改，其支座處的梁肯定當作主梁處理，也就是說，對這種次梁，一般沒有修改支座的問題。

6、三維空間程序的活荷載不利布置計算

按主梁方式輸入的次梁，將在層平面上形成大量的房間。SATWE、TAT的活荷不利布置計算是按每個房間逐個布置活載的過程，這時可能造成活荷不利計算過于繁瑣費時。按次梁方式輸入的次梁，層平面上形成的房間均為不考慮次梁劃分的大房間，其活荷不利布置計算更快捷。7、樓板配筋

由于板底鋼筋的配置是以房間為單元進行的，按主梁方式輸入次梁的房間可能過多過密，此時作樓板配筋施工圖時，一般不應采用“逐間布筋”或“自動布筋”的方式，因為這種方式的板底鋼筋是細碎的小段筋。一般應采用“通長配筋”菜單將板底鋼筋按不同范圍拉通配置。

2.PKPM結構設計使用心得

****以下為本人集多年PKPM使用心得所寫，可能有不對之處，敬請原諒！如果你愿意把你的一些心得與大家共享，請告訴我。要想PKPM沒有錯誤，很難，最好的辦法就是別用她。如果做結構設計，不太可能不用PKPM，所以，最好不做這行，做“三陪”比這行輕松。1.在PM中如果有定義錯層梁的話，如果錯層高差太大，會導致TAT檢查出現(xiàn)“有多余節(jié)點，必須刪除”的錯誤。（若PM中定義錯層梁，錯層高差不能太大）

2.如果斜桿高度大于層高，可能會導致TAT數(shù)據(jù)檢查出現(xiàn)“有水平支撐，無法計算”的錯誤。（斜桿高度不能大于層高）

3.如果定義的工作目錄名太長，可能會導致一系列問題，例如：.T文件無法轉換為.dwg文件。（工作目錄名不能太長）

4.PKPM生成的.dwg文件字體是兩邊對齊，在\\PKPM的安裝目錄\\cfg\\中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中調用，將文字改為左對齊、右對齊，居中等格式。

5.在PKPM系統(tǒng)中，輸入樓板厚度的唯一作用是計算樓板配筋，別無他用。對于TAT或SATWE，因為已經(jīng)假設了樓板在平面內(nèi)無限剛，平面外剛度為零，樓板厚度對于剛度計算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE時，應考慮該假定的合理性。

6.在PKPM.ini文件中定義了斜桿豎向約束作用，如果斜桿變形或應力較大，大家應慎重取值考慮。

7.關于錯層，PKPM中，如果樓板相錯500以上，一般要按錯層考慮。錯層時，應在PM中按兩個標準層進行輸入，TAT和SATWE會自動形成錯層數(shù)據(jù)。如果按一層輸入并考慮錯層影響，應該在TAT或SATWE中，定義彈性節(jié)點等措施。

8.關于節(jié)點太近，如果在PKPM輸入時，不進行軸線簡化，在節(jié)點較多較密的情況下，程序會提示節(jié)點太密（小于150）。此時應進行軸線簡化調整，使上下節(jié)點盡量對齊。哪怕相近節(jié)點不在同一層，也會對后面的計算產(chǎn)生影響。（節(jié)點不能太密[小于150]，應進行軸線簡化調整）

9.關于斜梁、斜桿及斜柱，PKPM中，斜柱、支撐均按斜桿考慮，斜梁和普通梁一樣，承受彎矩而無剪力。

10、特殊梁、柱、支撐定義，采用異或方式，即原有屬性再次定義則取消原屬性。舉例：一下端鉸接支撐要想定義為兩端鉸接，應該先再次定義下端鉸接，此時上下端均為剛接，然后定義兩端鉸接。

11.TAT輸出的構件內(nèi)力正負號說明：

TAT輸出的構件內(nèi)力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法則，但為了讀取、識別的方便和需要，TAT在輸出的內(nèi)力作了如下處理：

（1）梁的右端彎矩加負號，則在識別梁正負彎矩時，上表面受拉為負彎矩、下表面受拉為正彎矩；

（2）柱、墻肢、支撐的下端軸力加負號，則在識別它們的正負軸力時，受拉為正軸力、受壓為負軸力；

（3）柱、墻肢、支撐的上端彎矩加負號，則在識別它們的正負彎矩時，右邊或上邊受拉正彎矩、左邊或下邊受拉為負彎矩。？？？？？

*****非常不錯，使用pkpm之前，應該對結構體系進行合理的簡化，并非向建科院的人說得那樣，完全按照實際情況輸入，例如：目前坡屋面做的較多，斜梁如何輸入這個問題就擺在面前，我的作法很簡單，按照直梁輸入。這一點我在3月24號上海pkpm研討班上同建科院的人討論過，他們也同意我得看法。程序畢竟是程序，并不是萬能的，我們是用軟件，而不是讓軟件牽著我們走，看法粗淺，大家一起探討，共同提高3.PKPM程序學習的一些體會學習時間：201*.2.25~201*.2.27主要的內(nèi)容：

1、PKPM的發(fā)展方向2、空間計算程序部分一、PKPM的發(fā)展方向

PKPM程序的發(fā)展方向主要有兩個方面：

●一個方面就是計算，它的方向就是集成化、通用化。集成化大家都能感覺到，PKPM程序都是以PM程序所建數(shù)據(jù)為條件，以空間計算為核心，基礎、后期的CAD出圖都能采用前面的數(shù)據(jù)。所有這些都構成了程序集成化的雛形。程序的通用化主要表現(xiàn)在計算上，PKPM程序的計算程序由以前的平面計算（PK）---->三維空間桿件（TAT）---->空間有限元（SATWE）---->整體通用有限元程序（PMSAP）。能計算的結構類型有磚混、底框、鋼筋混凝土結構、鋼結構等�，F(xiàn)在又在開發(fā)特種結構的計算程序：如高壓塔架、巨型油罐等。在PM程序中就可以建立起這些結構的空間模型。當然現(xiàn)在的PKPM系列程序還不能計算。

●第二個方向就是開放計算參數(shù)的開關。有很多參數(shù)以前都是放在程序的“黑匣子”里的，設計人員不能干預。程序放開這些參數(shù)有兩個原因，首先就是要讓設計人員真正的掌握工程的設計過程，能夠盡可能的控制設計過程。其次就是要把一些關鍵的責任交由設計人員來負，程序只能起到設計工具的作用，不能代替設計。所以就需要我們的結構設計人員充分的理解

程序的適用范圍、條件和校對結果的合理性、可靠性。如《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的5.1.16條要求“對結構分析軟件的計算結果，應進行分析結果判斷，確認其合理、有效后方可作為工程設計的依據(jù)”。二、空間計算程序部分

1、PKPM幾個空間程序的不同（這是我們這次學習班一個學員提的問題）現(xiàn)在，PKPM程序擁有的空間計算程序有三個，即TAT、SATWE、PMSAP1）、TAT--它是一個空間桿件程序，對柱、墻、梁都是采用桿件模型來模擬的，特殊的就是剪力墻是采用薄壁柱原理來計算的，在它的單元剛度矩陣中多了一個翹曲自由度ζ"，相應的力矩多了雙力矩。因此，在用TAT程序計算框剪結構、剪力墻結構等含鋼筋混凝土剪力墻的結構都要對剪力墻的洞口、節(jié)點做合理的簡化，有點讓實際工程來適應我們的計算程序的味道。作這種簡化都是因為分析手段的局限所制（資料書的P129）。當然，在作結構方案時，對結構作這樣的調整對建筑結構方案的簡潔、合理有很大的好處。它的樓蓋是作為平面內(nèi)無限剛、平面外剛度為零的假設。在新版的TAT程序中，允許增設彈性節(jié)點，這種彈性節(jié)點允許在樓層平面內(nèi)有相對位移，且能承擔相應的水平力。增加了這種彈性節(jié)點來加大TAT程序的適用范圍，使得TAT程序可以計算空曠、錯層結構。2）、SATWE--空間組合結構有限元程序，與TAT的區(qū)別在于墻和樓板的模型不同。SATWE對剪力墻采用的是在殼元的基礎上凝聚而成的墻元模型。采用墻元模型，在我們的工程建摸中，就不需要象TAT程序那樣做那么多的簡化，只需要按實際情況輸入即可。對于樓蓋，SATWE程序采用多種模式來模擬。有剛性樓板和彈性樓板兩種。SATWE程序主要是在這兩個方面與TAT程序不同。3）、PMSAP---是一個結構分析通用程序。當然，它是偏向于建筑的，但它是一個發(fā)展方向。現(xiàn)在的比較著名的通用計算程序有：SAP84、SAP91、SAP201*、ANSYS、ETABS等程序，這些程序各有特長。

2、程序的參數(shù)及選擇開關1）、PMCAD中的參數(shù)（1）總信息：

●結構體系、結構主材：主要是不同的結構體系有不同的調整參數(shù)。

●地下室層數(shù)：必須準確填寫，主要有幾個原因，風荷載、地震作用效應的計算必須要用到這個參數(shù)，有了這個參數(shù)，地下室以下的風荷載、水平地震效應就沒有往下傳，但豎向作用效應還是往下傳遞。地下室側墻的計算也要用到。底部加強區(qū)也要用到這個參數(shù)。

●與基礎相連接的下部樓層數(shù)：要說明的是除了PM荷載和最下層的荷載能傳遞到基礎外，其他嵌固層的基腳內(nèi)力現(xiàn)在的程序都不能傳遞到基礎。？？？？？？？？（2）、材料信息：其他與老的程序一樣填法，就是鋼筋采用了新規(guī)范的新符號。（3）地震信息

●設計地震分組：就是老的抗震規(guī)范的近震、遠震。按抗震規(guī)范的附錄A選擇即可。內(nèi)江的三縣兩區(qū)都是第一組，6度區(qū)，設計基本地震加速度為0.05g。

●場地類別：程序是“場地土類型”，按《地基基礎規(guī)范》的3.0.3條的4款，應該是“場地類別”�！督ㄖ�抗震設計規(guī)范》的3.3.2、3.3.3條也是提的“建筑場地”，而不是“場地土”。一般的地質勘察報告要提出此參數(shù)的。

計算震型個數(shù)：這個參數(shù)需要根據(jù)工程的實際情況來選擇。對于一般工程，不少于9個。但如果是2層的結構，最多也就是6個，因為每層只有三個自由度，兩層就是6個。對復雜、多塔、平面不規(guī)則的就要多選，一般要求“有效質量系數(shù)”大于90%就可以了，證明我們的震型數(shù)取夠了。●

這個“有效質量系數(shù)”最先是美國的WILSON教授提出來的，并且將它用于著名的ETABS程

序。

《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的5.1.13-2條要求B級高度的建筑和復雜的高層建筑“抗震計算時，宜考慮平扭藕連計算結構的扭轉效應，振型數(shù)不應小于15，對多塔樓結構的振型數(shù)不應少于塔數(shù)的9倍，且計算振型數(shù)應使振型參與質量不少于總質量的90%”

●周期折減系數(shù)：這個參數(shù)是根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的3.3.16條（強條）要求，按3.3.17條進行折減的�？蚣埽�0.6~0.7框剪：0.7~0.8剪力墻：0.9~1.0（4）風荷載：

修正后基本風壓：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》的7.1.2條，對與高層、高聳以及對風荷載比較敏感的其他結構，基本風壓應適當提高，并應由有關的結構設計規(guī)范具體規(guī)定。按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的3.2.2條，對與特別重要或對風荷載比較敏感的高層建筑，其基本風壓應按100年重現(xiàn)期的風壓值采用。按規(guī)范的解釋，房屋高度大于60m的都是對風荷載比較敏感的高層建筑。2）、TAT的參數(shù)及開關（1）、用TAT程序計算建模應注意的幾點：

●剪力墻必須要有洞口，不能形成封閉“口”字形。這樣在構件截面上的剪力流才有進口和出口，否則，程序無法對構件進行計算。這是TAT程序對薄壁柱數(shù)學模型模擬的要求。

●剪力墻內(nèi)的洞口要求要上下對齊，且要有規(guī)律性。如果不這樣，那么內(nèi)力的傳遞將通過節(jié)點間剛域來傳遞，這與實際有時很大差別，引起很大的計算誤差。且洞口布置不規(guī)律，計算結果具有很大的突變性。（2）、參數(shù)：在PM參數(shù)中說過的就不在說了。

●柱的計算長度：程序中增加了一個選項“柱長度系數(shù)按混凝土土規(guī)范的7.3.11-3計算。以前老程序是按表7.3.11-1和表7.3.11-2采用的。7.3.11-3條是新規(guī)范新增的�！爱斔�平荷載產(chǎn)生的彎矩設計值占總彎矩設計值的75%以上時，框架柱的計算長度lo可按公式7.3.11-1和公式7.3.11-2計算結果的較小者取值。

這是因為近年來對框架結構二階效應的研究表明，豎向荷載在有側移的框架中引起的P-△效應只增大有水平荷載在柱端截面中引起的彎矩Mh，而原則上不增大由豎向荷載引起的彎矩Mv。因此，框架柱柱端考慮二階效應后的總彎矩應是：M=Mh+εs*Mv（1-1）

式中εs為反映二階效應增大Mh幅度的彎矩增大系數(shù)。但在傳統(tǒng)的εlo法中，是用ε同時增大Mv和Mh的，即：M=ε（Mh+Mv）（1-2）

因此，如果要使所求的總彎矩相等，那么必然有：εs>ε

與εs相應的lo也就必然比與ε相應的lo取得大一點。對于一般工程中的多層框架結構，（在Mv/Mh為常見比例，即>1/3，框架節(jié)點的柱梁線剛度的比例也為常見值時）按規(guī)范表7.3.11-2的lo計算出的ε再按1-2公式計算出的彎矩和按規(guī)范7.2.11-3條計算出的lo在按公式1-1算出的彎矩，兩者差異不大。所以在一般多層框架，沒有特殊的水平荷載和特殊的框架節(jié)點情況下，采用7.2.11-2和7.2.11-3計算的lo對計算結果沒有大的影響。

但是，對于Mv/Mh建議都采用7.2.11-3計算。

本來規(guī)范采用εlo法就是不盡和理的，因此規(guī)范就在7.3.12條要求采用剛度折減法，這種方法也是國外通行的考慮二階效應的計算方法，且也是準確的較為合理的計算方法，但遺憾的是這種方法在PKPM程序中還沒有得到實現(xiàn)�！褙Q向力計算信息：程序有四個選擇

-----不計算豎向力：它的作用主要用于對水平荷載效應的觀察和對比等。

一次性加載計算：主要用于多層結構，而且多層結構最好采用這種加載計算法。因為施工的層層找平對多層結構的豎向變位影響很小，所以不要采用模擬施工方法計算。----------模擬施工方法1加載：就是按一般的模擬施工方法加載，對高層結構，一般都采用這種方法計算。但是對于“框剪結構”，采用這種方法計算在導給基礎的內(nèi)力中剪力墻下的內(nèi)力特別大，使得其下面的基礎難于設計。于是就有了下一種豎向荷載加載法。

------模擬施工方法2加載：這是在“模擬施工方法1”的基礎上將豎向構件（柱、墻）的剛度增大10倍的情況下再進行結構的內(nèi)力計算，也就是再按模擬施工方法1加載的情況下進行計算。采用這種方法計算出的傳給基礎的力比較均勻合理，可以避免墻的軸力遠遠大于柱的軸力的不和理情況。由于豎向構件的剛度放大，使得水平梁的兩端的豎向位移差減少，從而其剪力減少，這樣就削弱了樓面荷載因剛度不均而導致的內(nèi)力重分配，所以這種方法更接近手工計算。

但是我認為這種方法人為的擴大了豎向構件與水平構件的線剛度比，所以它的計算方式值得探討。

所以，專家建議：在進行上部結構計算時采用“模擬施工方法1”；在基礎計算時，用“模擬施工方法2”的計算結果。這樣得出的基礎結果比較合理。（高層建筑）

是否考慮P-△效應：選擇否，就按規(guī)范的7.3.11條計算柱的計算長度系數(shù)，如果選擇“是”，則柱的計算長度系數(shù)為1，再按程序的計算方法來計算P-△效應�！瘛袷欠窨紤]梁柱重疊的影響：

不考慮：對于普通的多層框架，一般都采用這種選擇。------考慮梁端彎矩折減：

M邊=M中-Min（0.38*M中，B*V中/3）---考慮梁端剛域的影響：

扣除梁梁端剛域后的梁計算長度為：Lo=L-（Dbi+Dbj）

但計算荷載還是按節(jié)點間梁長來計算的。

●水平力與整體坐標的夾角：？？？？？？？？？？？？

---主要用于有斜向抗水平力結構榀時填寫，在0~90之間。改寫后，風荷載要變化，主要是受風面積變化、風荷載作用的坐標變化；抗側力結構榀的剛度變化引起地震力的變化，所以要重新進行數(shù)檢。

●回填土對地下室的相對剛度：

---根據(jù)程序編制專家的解釋，填3大概為70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在樓層數(shù)前加“-”，表示在所填樓層完全嵌固。到底怎樣的土填3或填5，完全取決于工程師的經(jīng)驗。？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？●是否考慮扭轉藕連：

《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的3.3.2-2條，“質量與剛度分布明顯不對稱、不均勻的結構，應計算雙向水平地震作用下的扭轉影響；其他情況，應計算單向水平地震作用下的扭轉影響；”《建筑抗震設計規(guī)范》的5.1.1-3條，也與高規(guī)有相同的規(guī)定�！竦卣鹪O防烈度、設計地震分組、結構的抗震等級：

按結構的實際填入即可。

●豎向地震作用系數(shù)：程序取的是規(guī)范的計算值。

根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的3.3.14條，這個數(shù)值的來源有：Fevk=avmaxGeqGeq=0.75Geavmax=0.6amax所以有：

Fevk=0.75*0.6amax*Ge

由于高規(guī)的3.3.14-3要求“宜乘以增大系數(shù)1.5”。所以最后

Fevk=1.5*0.75*0.65amax*Ge=0.73125amax*Ge

填入的就是“0.73125amax”，也是程序給出的隱含值�！駱菍幼钚〉卣鸺袅ο禂�(shù)：參見《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的表3.3.13；地震規(guī)范的表5.2.5同。程序對算出的“樓層最小地震剪力系數(shù)”如果不滿足規(guī)范的要求，將給出是否調整地震剪力的選擇。根據(jù)規(guī)范組的解釋，如果不滿足，就應調整結構方案，直到達到規(guī)范的值為止，而不能簡單的調大地震力。

●雙向水平地震作用扭轉效應選擇：如果選擇，地震力將增大很多，所以在選用的時候要慎重。

●5%的偶然偏心：這是《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的要求，3.3.3條要求：“計算單向地震作用時應考慮偶然偏心的影響”。計算雙向地震作用時，可不考慮質量偶然偏心的影響�！窠Y構的阻尼比：按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的3.3.8條“除專門規(guī)定外，鋼筋混凝土高層建筑結構的阻尼比應取0.05”程序提供的參考值：鋼結構：0.02；混合結構：0.03。這個阻尼值不但用于地震作用計算，也要用于風荷載的計算。

●水平、罕遇地震影響系數(shù)最大值：按《建筑抗震設計規(guī)范》的表5.1.4-1取。

●特征周期值：根據(jù)場地類別和地震分組按《建筑抗震設計規(guī)范》的表5.1.4-1選用。在調整系數(shù)中，有以下的幾個參數(shù)開關：●0.2Qo（0.25Qo）調整：

這條是針對框架-剪力墻結構，主要要注意以下幾點：

對于框架柱數(shù)量從下到上基本不變的規(guī)則建筑，Qo（Vo-規(guī)范表示）取得是“地震作用標準值的結構底部總剪力”。對于框架柱數(shù)量從下至上分段有規(guī)律的變化的結構，Qo（Vo-規(guī)范表示）取得是“每段最下一層的地震作用標準值的總剪力”對復雜結構框架的調整應專門研究框架剪力的調整方法。

框架剪力的調整必須滿足規(guī)范規(guī)定的樓層“最小地震剪力系數(shù)（剪重比）”的前提下進行。在設計過程中根據(jù)“計算結果”來確定調整層數(shù)�！駵囟葢�力折減系數(shù)：程序一般推薦0.75或更低。《混凝土結構設計規(guī)范》的5.3.6條只是提出了原則性的要求。

材料信息就按實際情況填寫即可。設計信息：

●分項系數(shù)和組合系數(shù)：一般工程都采用程序給出的隱含值，不要去改動它�！督ㄖ�結構荷載規(guī)范》的3.2.5條“對于永久荷載效應控制的組合”永久荷載的分項系數(shù)應取1.35，但程序只給出了“有可變荷載效應控制的組合”的永久荷載分項系數(shù)1.2，按“程序編制組”的解釋，他們已經(jīng)在程序內(nèi)部考慮了這種組合，所以不需要設計人員考慮，只需按一般情況填就可以

了。

●活荷載重力荷載代表值系數(shù)：按《建筑抗震設計規(guī)范》的5.1.3條取。

●柱、墻荷載折減標志：要說明的是，在PM建摸中也有“荷載折減”，他們是疊加的，也就是PM中折減了，在空間程序計算中要在以前折減的基礎上再折減。所以需要設計者在選用這項時特別慎重。

●柱配筋方式選擇：有兩種方式，單偏壓和雙偏壓。單偏壓程序就是按規(guī)范的公式進行配筋計算的。雙偏壓，程序是按數(shù)值積分法計算的，所以對于不同的“柱截面鋼筋放置方式”就會得出不同的配筋計算結果。所以，建議整體計算還是按“單偏壓”計算，在得出固定的“柱截面鋼筋放置方式”后，再進行復核。

●結構基本自振周期：程序給出的隱含值是按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》的附錄B的公式：B.0.2計算的。最好是將程序計算的精確值反填回來，再計算。（3）、TAT中的彈性節(jié)點：在TAT程序中也叫“特殊節(jié)點”，由于TAT程序采用的是“剛性樓板假定”所以，在同層中，各節(jié)點具有相同的位移，沒有相對位移。彈性節(jié)點就是為了彌補這種假定對很多“空曠結構、錯層結構”不合理模擬的補充。3）、SATWE的參數(shù)及開關總信息中：

●墻元側向節(jié)點信息：這是剪力墻計算“精度和速度”取舍的一個選擇。選擇“內(nèi)部節(jié)點”，那么剪力墻側邊的節(jié)點將作為內(nèi)部節(jié)點而凝聚掉，但這樣速度快，精度稍有降低；作為“外部節(jié)點”，那么剪力墻側邊的節(jié)點也將作為出口節(jié)點，這樣墻元的變形協(xié)調性好，計算準確，但速度慢。

所以程序建議規(guī)則的結構可以選擇“內(nèi)部節(jié)點”，復雜的結構還是選擇“外部節(jié)點”進行計算。地震信息中：

●斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)：主要是針對“非正交的、平面不規(guī)則”的結構，這里填的是除了兩個正交的，還要補充計算的方向角數(shù)。

●相應角度：就是除0、90這兩個角度外需要計算的其他角度，個數(shù)要與“斜交抗側力構件方向附加地震數(shù)”相同，且不得大于90和小于0。這樣程序計算的就是填入的角度再加上0度和90度這些方向的地震力。特殊構件：●樓板的分類：

----剛性樓板：在程序中考慮為“平面內(nèi)剛度無窮大，平面外剛度為零”----彈性樓板3：假定平面內(nèi)無限剛，真實的模擬樓板平面外剛度----彈性樓板6：程序真實的計算樓板的平面內(nèi)外的剛度

----彈性膜：程序真實的計算樓板平面內(nèi)的剛度，樓板平面外的剛度不考慮。

●多塔定義：注意折線圍區(qū)可以重疊，但同一構件不能同時屬于兩個不同的區(qū)域。最好是從最高樓層編起。

3、PKPM程序對底層-框架抗震墻的計算：1）、模型數(shù)據(jù)的輸入：

模型盡量按原型輸入：即洞口、挑梁、磚墻等都要按原型輸入。

節(jié)點盡量具有規(guī)律性：節(jié)點盡量上下一致，這樣才能保證荷載傳遞的正確。參數(shù)的輸入要合理：（1）、在“交互式”的設計參數(shù)輸入中結構體系要選擇相應的結構體系（砌體、底框抗震墻）。（2）、在PM的“次梁樓板”輸入中，要求把墻體材料選擇為“磚”，混凝土抗震墻做個別修改。（3）、樓面剛度類別：按《砌體結構設計規(guī)范》的表4.2.1中“屋蓋或樓蓋類別分為三類：整體式、裝配整體式和裝配式無棱體系鋼筋混凝土屋蓋或鋼筋混凝土樓蓋---剛性；裝配式有棱

體系鋼筋混凝土屋蓋、輕鋼屋架和有密鋪望板的木屋蓋或木樓蓋---剛柔性；瓦屋面的木屋蓋和輕鋼屋蓋---柔性。

在這里要說明的是樓蓋的“剛柔性”和房屋的靜力計算方案的“剛彈性”是兩回事，樓蓋的“剛柔性”僅僅是確定房屋的靜力計算方案的“剛彈性”的一個條件，還有房屋橫墻間距這個條件。（4）墻體材料的自重：對于機制磚，程序隱含為21Kn/m3，對于抹灰荷載、墻磚荷載，就在砌體容重中考慮。不要采用加厚墻體來體現(xiàn)，因為這樣會增加墻體剛度，與墻體的實際剛度不符。（5）、混凝土剪力墻等效系數(shù)：相當于混凝土墻與磚墻剛度的比值。對于底框-抗震墻結構的底部抗剪墻剛度計算及地震剪力分配中該值不起作用。（6）、構造柱參與共同工作：首先構造柱要按普通柱輸入，程序對構造柱參與工作的計算是按《砌體結構設計規(guī)范》的10.3.2條來計算的。2）、PM程序對磚混底框的計算：（1）、墻體的計算：

墻體的受壓計算：是以墻段為計算單元的。一是門窗洞口間墻；一是兩節(jié)點間的墻段；對于墻段長小于250的程序將忽略不記，這引起我們對小墻支強度的重視，程序根本沒有計算，也沒有給出警告，我們就認為他是滿足要求的，就留下了隱患。而實際上這樣的墻段也不能作為結構構件來使用的，要求我們在做結構時特別小心。墻體高厚比計算：是將相鄰有相交的墻肢支撐的墻段生成墻高厚比計算的單元，對墻長度小于1.9m的墻段單元不作高厚比計算。墻體的局部受壓計算：計算的條件是在該節(jié)點上支撐有一根在交互式輸入中輸入的梁，且有墻體，在節(jié)點位置沒有柱，可以有墊塊和圈梁。（2）、底框的計算：參數(shù)輸入：

●底層框架的層數(shù)

●考慮墻梁作用上部荷載折減系數(shù)

《砌體結構設計規(guī)范》的7.3.6條有公式：Mbi=Mli+am*M2iNbti=εN*M2i/Ho其中

am---為考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩系數(shù)（支座也是am，但計算公式不同）εN--為考慮墻梁組合作用的托梁跨中軸力系數(shù)按規(guī)范計算的折減系數(shù)是很小的。有些資料有0.6的，有0.8的

程序的折減系數(shù)與規(guī)范的調整系數(shù)有差別，程序是針對墻梁以上的荷載。而程序是針對上部墻梁傳遞給框架梁的恒載和活載的。●剪力墻側移剛度考慮邊框柱的作用：

邊框柱對側移剛度的貢獻是按“面積等效”的方法計入的�！竦卓虻挠嬎氵^程：

在PM程序中分為三步：

第一步：計算其它各層磚墻的抗震承載力，以及底框中混凝土抗震墻的剪力設計值，不考慮框架承擔的地震作用，地震作用全部由抗震墻承擔。這是《建筑抗震設計規(guī)范》的7.2.4-3條要求的。第二步：計算底部各榀框架承受的側向地震作用及各榀框架柱由地震傾覆力矩產(chǎn)生的附加軸力。分配按側移剛度進行分配，但混凝土墻的剛度要乘以0.3的折減系數(shù)。這是《建筑抗震

設計規(guī)范》的7.2.5-1條要求的。

第三步：根據(jù)混凝土墻的剪力、軸力、彎矩設計值進行墻的配筋計算。但沒有進行梁柱的計算。對于底框的計算，最好采用空間程序的計算結果。3）、空間程序對磚混底框的計算：

這里主要講SATWE程序：SATWE程序對磚混底框的計算主要采用兩種方式：

●一個就是“規(guī)范算法”：程序僅僅對底框進行空間分析，接PM地震分析后所生成的底框部分的地震剪力、上部磚房傳遞給底框部分的地震剪力、傾覆力矩、豎向荷載、以及豎向荷載的折減系數(shù)。

●有限元分析法：是將整個房屋包括底框和上部磚房部分作為一個整體來進行分析。這種分析是參照鋼筋混凝土結構的分析方法的，有它的先進性和局限性。先進就是能整體分析，考慮上部磚房與底框的共同協(xié)調工作。但是程序把砌體做各向同性材料來進行分析是不符合砌體材料的實際情況的，我們所用的砌體材料一般都是各向異性的。而且這種計算方法超規(guī)范。所以只能作為參考。建議還是采用“規(guī)范算法”。

4.參加pkpm學習班的筆記

上周末參加了pkpm學習班，主要學習了三個內(nèi)容：1）sts的使用；2）運用pkpm進行高層設計時的一些問題；3）spascad建模。對于1）和3），本人都沒有多少經(jīng)驗，對于2）則有一點體會。整理了自己關于2）的聽課筆記，和大家共同來學習提高。對于其中的一些觀點，希望大家能夠進行討論。謝謝了！Pkpm聽課筆記一、風荷載

程序中給出的基本周期是采用近似方法計算得到的，建議計算出結構的基本周期后，再代回重新計算。

二、地震作用及結構振動特性

1）對于耦聯(lián)選項，建議總是采用；

2）質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響。例：***一31層框支結構，考慮雙向水平地震力作用時，其計算剪重比增量平均為12.35%；***規(guī)則框架考慮雙向水平地震作用時，角柱配筋增大10%左右，其他柱變化不大；***對于不規(guī)則框架，角、中、邊柱配筋考慮雙向地震后均有明顯的增大；

***通過雙向地震力、柱按單偏壓計算和雙向地震力、雙偏壓計算比較可知，后者計算柱的配筋較前者有明顯的增大。建議：若同時勾選雙向地震力、柱雙向配筋時，要十分謹慎。3）計算單向地震力，應考慮偶然偏心的影響。5%的偶然偏心，是從施工角度考慮的。****計算考慮偶然偏心，使構件的內(nèi)力增大5%~10%；

****計算考慮偶然偏心，使構件的位移有顯著的增大，平均為18.47%。

注：對于不規(guī)則的結構，應采用雙向地震作用，并注意不要與“偶然偏心”同時作用�！芭既黄�心”和“雙向地震力”應是兩者取其一，不要都選。建議的選用方法：

****當為多層（≤8層，≤30m），考慮扭轉耦聯(lián)與非扭轉耦聯(lián)均可；****當為一般高層，可選用耦聯(lián)+偶然偏心；

****當為不規(guī)則高層、滿足抗規(guī)2條以上不規(guī)則性時，或位移比接近限值，考慮雙向地震作用。4）有效質量系數(shù)

例：一八層框架，有大量的越層結構和彈性結點，需許多的振型才能使有效質量系數(shù)滿足要

求。

計算振型數(shù)剪重比有效質量系數(shù)301．650%603．290%

原因：振型整體性差，局部振動明顯。

注：要密切關注有效質量系數(shù)是否達到了要求。若不夠，則地震作用計算也就失去了意義。

三、結構的周期與位移

周期比：控制結構在大震下，扭轉振型不應靠前，以減小震害。

最大層間位移：按規(guī)范要求取樓層豎向構件最大桿件位移稱為樓層控制層間位移；

位移比：取樓層最大桿件位移與平均桿件位移比值。位移比是控制結構的扭轉效應的參數(shù)。注：最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設下的控制參數(shù)。構件設計與位移信息不是在同一條件下的結果（即構件設計可以采用彈性樓板計算，而位移計算必須在剛性樓板假設下獲得），故可先采用剛性樓板算出位移用于送審，而后采用彈性樓板進行構件分析。一旦出現(xiàn)周期比不能滿足要求的情況，一般只能通過調整平面布置來改善。這種改善一般是整體性的，局部小調整往往收效甚微。一句話，周期比控制的不是在要結構足夠結實，而是在承載力布局合理性，限制結構抗扭剛度不能太弱。

四、剛度比控制（1）剪切剛度；（2）彎剪剛度；

（3）抗規(guī)3.4.2中定義的剛度。選用方法如下：

（1）對于多層（砌體、磚混底框），宜采用剛度1；（2）對于帶斜撐的鋼結構，宜采用剛度2；（3）多數(shù)結構宜采用剛度3。（所有的結構均可用剛度3）

五、地下室設計分析

（1）地下室一般與上部共同作用分析；

（2）地下室剛度大于上部層剛度的2倍，可不采用共同分析；（3）地下室與上部共同分析時，程序中相對剛度一般為3，模擬約束作用。當相對剛度為0，地下室考慮水平地震作用，不考慮風作用。當相對剛度為負值，地下室完全嵌固。

六、梁、柱、斜撐和墻的抗震等級逐個指定

實際工程中常會遇到同一結構不同部位需采用不同的抗震等級的情況，在satwe的〈特殊構件補充定義〉中可以通過交互式逐個指定。

注：對于〈特殊構件補充定義〉中的一些構件，如角柱、框支梁等，程序可自動搜索。但總存在一些特殊的情況使得搜索不夠完全或準確，強烈建議通過菜單〈特殊構件補充定義〉手動搜索。

七、框架結構分析

（1）注意柱計算長度系數(shù)的選��；

（2）柱一般按單偏壓配筋、雙偏壓驗算為好，因雙偏壓存在多解，配筋量與形式不唯一；

（3）梁-柱保護層厚度按規(guī)范取，程序自動加12.5；（4）對于大截面的柱，可考慮梁、柱重疊部分為剛域；

（5）一般可考慮梁剛度放大、扭矩折減，以考慮樓板的影響；

（6）負彎矩向下調幅后，跨中彎矩自動增大。“梁跨中彎矩增大系數(shù)”是不考慮活載不利布置時乘的系數(shù)，不要與此混淆；

（7）梁彈性撓度以主梁為主，次梁的撓度計算僅供參考；

（8）恒載一般用“模擬施工一”，也可用“一次性加載”。若有豎吊構件（如吊柱），必須用一次性加載。

八、框剪結構

（1）0.2Q一定要考慮；

（2）可選擇“模擬施工二”傳基礎力。值得注意的是，“模二”不能用于上部結構的計算。

九、地震作用調整

豎向不規(guī)則的建筑結構，其薄弱層的地震剪力應乘以1.15的增大系數(shù)。程序根據(jù)層剛度比的計算，自動確定薄弱層并將其效應放大。

5.PKPM公司論壇精華帖--------godbull成員

用satwe8算磚混結構時,構造柱是否按框架梁計算了?算出配筋為4根16?這樣算是否對梁有影響?梁的配筋會不會偏小?算梁的配筋,satwe,tat,pk怎么差別會比較大?pk按平面算還可理解(不過磚混應該影響不大?)satwe,tat就不應有太大差別了。PKPMZB論壇管理員

我個人認為計算磚混結構PK和TAT均不太適合。如果在SATWE中計算的話，如果不想過多的考慮構造柱的影響那就干脆不要把它作為結構構件輸入。

jdwk成員

我發(fā)現(xiàn)當磚混結構廚房衛(wèi)生間處輸入樓板錯層后，程序中現(xiàn)澆板的裂縫在此處特別大，不知別人有無同感?

guozhen3098PKPM論壇高級會員所有板厚不同的交線處都是這樣。我不清楚板配筋是否一定要使裂縫寬度要求如果是，按程序配的話此處的配筋將會很大。logicalPKPM論壇高級會員

現(xiàn)澆筐架結構的板厚度凸變處裂縫很大。cycPKPM論壇高級會員

如果兩邊板高差大,可按簡支支座調整負筋,同時增大板跨中鋼筋。yunxdPKPM論壇高級會員請注意，是連續(xù)板在高差兩側彎矩的傳遞，造成較薄的一邊（往往是廁所板厚比相鄰房間薄）配筋不夠，產(chǎn)生裂縫。

doagainPKPM論壇高級會員

如果假設是連續(xù)板，配筋是按照薄的那邊配的吧。

newnew成員

按規(guī)范應該用連續(xù)梁計算，我能不能把基礎部分作為底框結構，將樁作為圓柱布置用pk計算配筋呢？現(xiàn)在要施工圖審查，需要計算書，難道還要手算再整理計算書嗎？wnwn成員

可將地梁所在層作為一結構層，將底層填充墻作為荷載輸入計算出地梁，再根據(jù)地梁受力特點適當調整配筋。地梁層豎向導荷結果可加上原樓層豎向導荷結果計算挖孔樁。kurt成員

樓上那位說的做法我不敢茍同。磚混結構人工挖孔樁，我們院的做法是把樁和梁看成框架結構，用TAT進行計算，這其中關鍵有幾點：

1，根據(jù)地質情況確定樁長和"模擬框架"的柱尺寸；也就是說，本來土層對樁的抗側變形有影響。這時就要適當加?quot;柱"尺寸，讓它剛度增大。

2，梁上荷載原則按PM倒荷的結果，如按墻梁理論，可適當折減。具體系數(shù)可憑經(jīng)驗。HUANGXIANGJUN成員

將樁當圓柱用PK計算，這種模型與樁的實際受力差別較大，因為樁周土對樁的嵌固作用未考慮，有關計算書的問題確實挺煩人，我設計了一個工程，光獨立柱基的計算書就打了24張3#紙，沒辦法，吃的就這碗飯。newnew成員

是啊，多并不是問題，問題是多還要手工編制就太花費勞動力了！施工圖審查要求前段時間看過，具體也記得不是很清楚了，等我再借來掃描了放上來。

pkpm.z成員

本人正在設計:六層框架結構,地下一層地下室高4m,基礎采用梁板式筏基，地下室側墻為砼墻.

1.pm建模時能否把地下室頂板也建在內(nèi)，還是作為基礎處理？2.計算基礎時上部力傳下來如何考慮地下室墻體的作用？3.如果把地下室頂板層作為上部結構的話，底層層高取地下室高度嗎？還有整個結構不是變成七層框架結構了嗎？是否可以當成七層框架計算？如不能則地下室墻體輸入時是否需要作開洞口處理？

4，本結構與已有建筑緊鄰，局部（沿已建建筑一側）我想做一排柱下條基（其余處為地下室）是否可行？如何解決建模問題？PKPMZB論壇管理員可以按七層框架建模.pekoe成員

為什么有建筑物緊鄰就要做柱下條基？解釋一下可好？兩種基礎形式混用不好嗎？pkpm.z成員

按基礎規(guī)范要求：相鄰基礎水平距離應為其高差的1~2倍。已有建筑基礎已經(jīng)挖出為-2m,而本工程地下室地面已經(jīng)達到-4m，本來想做一些支護，據(jù)說老建筑質量極差，怕有影響，（當然施工圖是找不到了）所以想做一排柱下條基，與老建筑基底平，這樣緊靠其設置條基,可充分利用地基，減少基礎的偏心。pekoe成員

如果用條基和筏基配合，筏基部分的地基反力應該不大吧，如果要使條基部分的地基反力達到這一水平也不容易吧。我想還是都做筏基好，舊建筑外側先打護坡樁，樁算夠了，應該不影響舊建筑吧。而且似乎解決護坡的問題是施工單位的任務吧,如果出現(xiàn)因為基礎不配合引起沉降不均，就是設計人的責任了。

nxjun成員

在tat說明書中,8度地震區(qū)二類場地土高層建筑剪壓比一般為3%~6%,隨高強混凝土應用,比如C60混凝土用于柱,其相對C20混凝土,在同樣軸壓比下,柱斷面小的多,E提高不

多,I(b*h*h*h)降低太多,整個結構偏??因而剪壓比常小于3%,審圖人要求乘以放大系數(shù)達到3%,請各位高手指教,此是否合理,有為其他方法?pkcheny成員

規(guī)范規(guī)定"建筑結構的地震影響系數(shù)。其下限值不應小于最大值的20％"，也就是說不小于0.2x0.16=0.032。按3％差不多。這也是強制條文。"剪壓比"聽起來挺怪的，通常是構件剪力與砼抗壓強度的比值，現(xiàn)在應該是底部剪力與重力荷載代表值的比數(shù)，"剪重比"好一些吧？LixxPKPM論壇高級會員

這個系數(shù)是地震作用與等效重力荷載的比值，有的文章中也稱為剪重比。規(guī)范中這類條文均是根據(jù)10-30層的建筑總結成的，對于超高層建筑來說，無論怎樣布置，剪重比均不可能達到7度二類土1.5%-3%,8度二類土3%-6%的范圍。但對于多層建筑來說，達到5%以上的也不少。還是根據(jù)情況自己掌握比較好。不知新規(guī)范中有無變化。PKPMZB論壇管理員

LIXX說得有道理實際上剪重比是一個很靈活的指標,對它的控制應該從安全性和經(jīng)濟性等各方面加以綜合考慮不能生搬硬套更不能絕對化.而且據(jù)我所知目前規(guī)范中還沒有特別的強制條文吧.

wjh成員

請問車庫轉彎坡道按何方法簡化計算及出圖表示?haipengPKPM論壇高級會員

我認為只能手算，其實很簡單，按擋土墻唄！wjh成員

我是指坡道板,類似螺旋樓梯,水平轉角90度。jiangjiangjg成員

就用LTCAD螺旋樓梯計算試試。wjh成員

可中心線展開長度有12m,按s/30板厚要400mm,配筋還算不下來,次坡道四邊均有剪力墻,可否簡化為四邊嵌固板算?cycPKPM論壇高級會員

假如坡道較長，L/B>2,按單向板算應該沒問題。-----------

在tat說明書中,8度地震區(qū)二類場地土高層建筑剪壓比一般為3%~6%,隨高強混凝土應用,比如C60混凝土用于柱,其相對C20混凝土,在同樣軸壓比下,柱斷面小的多,E提高不

多,I(b*h*h*h)降低太多,整個結構偏?因而剪壓比常小于3%,審圖人要求乘以放大系數(shù)達到3%,請各位高手指教,此是否合理,有為其他方法?nxjun

規(guī)范規(guī)定"建筑結構的地震影響系數(shù)。其下限值不應小于最大值的20％"，也就是說不小于0.2x0.16=0.032。按3％差不多。這也是強制條文。"剪壓比"聽起來挺怪的，通常是構件剪力與砼抗壓強度的比值，現(xiàn)在應該是底部剪力與重力荷載代表值的比數(shù)，"剪重比"好一些吧？pkcheny

這個系數(shù)是地震作用與等效重力荷載的比值，有的文章中也稱為剪重比。規(guī)范中這類條文均是根據(jù)10-30層的建筑總結成的，對于超高層建筑來說，無論怎樣布置，剪重比均不可能達到7度二類土1.5%-3%,8度二類土3%-6%的范圍。但對于多層建筑來說，達到5%以上的也

不少。還是根據(jù)情況自己掌握比較好。不知新規(guī)范中有無變化。Lixx

LIXX說得有道理實際上剪重比是一個很靈活的指標,對它的控制應該從安全性和經(jīng)濟性等各方面加以綜合考慮不能生搬硬套更不能絕對化.而且據(jù)我所知目前規(guī)范中還沒有特別的強制條文吧.PKPMZB論壇管理員

我下載了7月23日的CFG文件，內(nèi)容和老的一樣，沒有解決掉軸線為PLINE的問題！難道最新的CFG一定要郵購才能得到嗎？網(wǎng)上不能下載嗎？我們都是正版用戶！正版用戶的權益在那里？lzhksoft

在北京網(wǎng)頁下載區(qū)的update\\cfg中有新的程序modifyw.exe可解決Pline問題！Hi也可以從中"PKPM軟件WindowsUpdate更新"進入此目錄進行更新。注意文件的日期和字節(jié)數(shù)。davidsun論壇管理員

PKPM軟件WindowsUpdate更新中，最好能提供更新的實際日期，我才上去了，怎么看都不象新的！羊三皮

和你手頭的文件日期進行比較，就可以看出新舊了。davidsun論壇管理員

網(wǎng)絡版的工作站安裝問題？

1，通過安裝工作站SETUP程序。2。直接映射到服務器上。那種方法好一些？

另外在各類*.T圖中，背景色總是單純色，手動修該為雙色退暈后確定。再次進入后又回到了單純色。應該如何設置？（采用的前者安裝）。螞蟻

如果掌握原理就可以手動操作，不過要設的東西挺多的。包括運行庫、注冊表、路徑等如果沒有掌握原理，請使用工作站設置程序。建議用戶用設置程序完成安裝。davidsun論壇管理員

工作站設置程序在哪？重新安裝時怎樣改變設置。請指教，因為每次進入*。T畫面都要手動設置為雙色退暈，很麻煩。單純色情況下無法看清多謝了。螞蟻

就是client.set目錄中的setup.exe.第二個問題暫時無法解決davidsun論壇管理員

1.普通梁能放在連梁上嗎？

2.七層框架，二層僅有橫向梁及四周邊梁，且無板，大部分柱在該層處無縱向支點，這種情況下柱的計算長度系數(shù)該作怎樣的調整？魯班1.能。

2.對于穿層的柱程序應該能自動識別，當然您最好是能對程序給出的柱計算長度作一下校核。PKPMZB論壇管理員

普通梁一般不能放在連梁上！nxjun

由于在三維分析軟件中各梁段之間均為交叉梁系，故我個人認為如果有需要的話，普通梁也可放在連梁上。不知大家以為如何？PKPMZB論壇管理員----------我真的很想知道satwe8計算底框是否可靠？

我算了一個底部兩層框架,上部五層住宅的結構,六度區(qū),計算一切順利,由于體型不規(guī)則,用PKPM出框架有不少麻煩,于是改用SATWE8計算出圖,轉換層框架大梁差別不是很大,有的也有差別,地梁及一層梁大部分差別不大,但也有差的多的,尤其是單榀框架,PK出圖一般負筋較大,但本身荷載不大,SATWE負筋就較小,柱筋也有差別,SATWE的邊柱及角柱配筋較大,而中柱配筋較PK小,我個人覺得SATWE的計算模型和配筋簡圖比較合理,但是因為說明書上也說SATWE在計算框架梁時配筋偏小,所以老總就不放心我的計算結果,我想請教一下SATWE8的計算結果到底可不可用,是不是一定要用PK校核,(那樣太麻煩了)不好意思,請高人一定有空指點,謝謝。yesno

我用satwe8計算底框覺的結果還是可靠的.不過柱筋及頂層框架自己根據(jù)經(jīng)驗作調整。Gzcj

用SATWE-8計算底框結構應注意對地震作用的放大。尤其是底框梁的配筋可以得到明顯改善。

PKPMZB論壇管理員

六度區(qū)不用抗震計算,何來放大地震作用.二層框架應考慮上面五層磚混水平力產(chǎn)生的傾覆力矩。Gzcj

是呀,六度區(qū)是不用計算地震力的,在SATWE8中填寫參數(shù)時,是不算地震力的,所以沒法放大,再說二層框架如何考慮上部荷載的水平力?感覺水平力好象影響不大根據(jù)經(jīng)驗調整?好象只有憑感覺了yesno

如何改變層剛度,我加厚板RATX,RATY均未變logical

板厚度加大多大？此外對層剛度影響較大的應該是剪力墻、大梁等結構構件的剛度。PKPMZB論壇管理員

加大板的厚度對改善上下層剛度比的用處不大。關鍵是要加大下層柱、墻等豎向構件的剛度，以及連接豎向構件的框架梁的剛度。我覺得你的情況很可能是由于矩形柱和異形柱截面相差太大造成的，如果所有柱都是下層矩形，上面異形的話，應控制異形柱每肢不應超出矩形柱300左右。Lixx

異型柱肢可以在大于矩形柱嗎？Asuhe

可以.再類似單樁承臺做轉換.WYM65

異型柱支為啥不能超過方柱logical

應改可以,作轉換承臺gzcj

梁一端不能搭到柱節(jié)點怎么辦?由于兩個柱布置不在一條軸線上,梁一端因此不能搭到柱定位節(jié)點上.而實際上這個柱扁長,梁是能搭在這個柱上的.但這樣計算機是并不認為梁的這個支座是柱!我應怎么辦?在梁與扁柱交的節(jié)點上再輸入一個同樣的扁柱,與原扁柱重合.是否可行?沒有圖示,不知大家能否理解我的意思.f.f

倆柱節(jié)點間梁考濾扁心移動huangd

柱上加一剛性梁y.h

1.倆柱節(jié)點間梁考濾扁心移動:不行.我的前提是必須在兩柱不在一軸線上.

2.柱上加一剛性梁:請問怎樣才為剛性梁?事實上垂直方向這根梁一般是有的.但斷面不是隨意定的.f.f

剛性梁是不能由用戶定義的，PKPM中隱含設定整個梁長度均包含在同一根柱截面內(nèi)的梁為剛性梁，此梁剛度為無窮大，僅起正確傳力的作用。建議結構輸入時柱按實際情況輸入偏心，保證能將兩個節(jié)點包含在其截面內(nèi)，另外千萬記住在這兩個節(jié)點間布置一根梁，截面大小無所謂。Lixx

我的處理方法是在兩偏心節(jié)點間上布置一段剪力墻，配筋計算根據(jù)此段墻的內(nèi)力進行調整。Cxl

梁按軸線輸入,柱偏心.柱兩結點間加一根梁,此梁自己調整.Gzcj

這節(jié)點間梁就指所謂的剛性梁嗎?f.f

是的!斷面隨便定!此梁一定超筋,查看超筋信息及配筋,可知此梁僅為傳力.TAT中出平法圖自己修改!Gzcj

那么該支座是否會成鉸支座?f.f

這個要看程序中對剛性梁剛度的處理，如果將此梁的各種剛度設為普通梁的1000倍以上，那么此點不會成為鉸支座，當然和實際結構還是有一些差別。Lixx

根據(jù)以些工程實踐,與此結點有關構件人為調整,我一般根據(jù)原用TBSA分析比較由此得出經(jīng)驗調整。本人用TBSA4.2版.Lxin

在JCCAD中輸入地質資料后，因地質不均勻，程序自動計算出樁筏下的樁有兩個K值，（樁筏下的樁徑、樁距、樁長等均相同），而根據(jù)靜荷載實驗，該樁僅有一個K值，那么，我應該如何選擇K值？當樁筏下同時布置兩個不相同的K值，樁的反力很不均勻，而取一相同K值，則樁反力很均勻。y.h

靜載荷試驗只做1個嗎？最好在地質條件差別大的地方多做一個，根據(jù)試驗結果定k值。我覺得應取兩個k值，地質不均勻，相同持力層，沉降差別不大，樁反力自然不同。Dink

在樁筏計算中，當采用倒樓蓋法，樁的K值大小應該對樁的反力無影響，但如果在同一樁伐中采用不少于兩個K值時，即使采用倒樓蓋算法，對樁的反力也有影響。因此，我不是很清楚，是否應該根據(jù)靜荷載實驗，統(tǒng)一取一個K值，還是分別取三個K值？y.h

采用倒樓蓋法時，即基礎無窮剛，在何載作用下，K值大的部位，所受的反力應該大。如地質不均勻，應該采用不同的K值進行樁筏計算。奧特曼

我們院用JCCAD軟件的設計人員都采用樁的一個統(tǒng)一K值，而不管地質情況是否有差別，我不清楚這樣的計算模式是否正確？依我的計算經(jīng)驗，對樁的反力有校大影響。y.h

樁基礎的K值,程序能夠自動計算,但是影響到內(nèi)力、沉降的巨大差異，樁的剛度需要有量綱級的差別，產(chǎn)生這一差別，與樁基礎，地址報告以及上部荷載均有關系。ctt

為什么在均布荷載作用下框架端部的負彎矩會比中部的小?(邊跨表現(xiàn)的更為明顯).這和手算時出入太大了吧?本來端部應QL*L/12,而中部是QL*L/24的吧?那就應該是端部比中部大很多才對啊！HCXMY

因為有水平荷載的原因.ZPX

還有地震荷載的作用，手算你考慮到了嗎logical

在不考慮水平力和地震力的時候也一樣HCXMY

梁端怎么可能是完全固端,你說的系數(shù)是在梁端完全固接的情況下的!Pine

這跟荷載形式有較大關系，跨中是否作用較大的集中力？你的判斷只適用于均布荷載作用。xiaoyoutiao

你有沒有注意到PK的框架梁的彎矩調幅。Jin

用調幅系數(shù)只會使中部的彎矩比端部更大而它本就大得很離譜了HCXMY

混凝土柱不是理想剛體，不能按絕對剛度計算，而應按照柱梁剛度比來進行彎據(jù)分配，我在PK中做了個試驗，同一榀框架按不同柱截面輸入計算，結果是不同的，柱截面大的框架，梁端彎據(jù)就比較大，個為可以自己試試。Native

調整信息里面有一項系數(shù)是梁端負彎距調幅系數(shù)為0.85，不知有沒有考慮？wmkun

我也發(fā)現(xiàn)這類問題，SAT好象比PK的正彎矩還要大一些是不是調幅的原因。yesno

我認為PKPM里考慮了梁柱剛度比的問題。Native

-----------------------我做一磚混結構，在大廳空曠處設一柱，四周有梁，但PM的磚混結構計算中，只能做抗震計算和樓板配筋，請問如何對這部分框架進行計算？pekoe

可通過PK性成連梁計算或通過TAT或SATWE軟件進行計算。PKPMZB論壇管理員

謝謝您回答，我曾用TAT進行計算，得出了梁和柱的計算結果，但是，同時軟件也給出了很多墻的計算結果，感覺象是在計算框剪結構，是否把墻的計算結果忽略即可？pekoe

請問各位在磚混結構中設框架這種組合結構形式在現(xiàn)在審圖時好像是通不過的吧.popzb

這應該算是內(nèi)框架吧？確實通不過圖紙審查。hx

磚混結構中局部大空間這種做法很多呀，圖紙審查通不過的依據(jù)是什么？用SATWE計算是較符合實際的方法了，但墻體材料應定義為磚墻。cyc

聽說，PKPM還有另一套結構軟件ABDS可以計算此類結構。FENG_PING

這種結構形式應該稱之為"混雜結構"，但的確很多實例，審查......tjyly

這種結構可以直接用satwe計算嗎？就選用磚墻就行了嗎？如果框架僅僅只有一小部分怎么辦？舉例：一六層磚混住宅，要在一二兩層的一端設置商店，即用框架，其他部分都用磚混，該怎么算，怎么建模??henry

我也遇到這種局部底框的工程，用TAT是不能用的，他不能運用于磚混體系的計算，可以使用SAT軟件計算，但是在計算過程中必須運行PM軟件的第8部，并且計算參數(shù)設置很重要，計算以后最好用PK運行結?cls515

有這么麻煩嗎？直接用框架生成，再到PK里算不就可以了？上面那位舉例說六層磚混，二層框架，這只要選擇"底框生成"，選底框數(shù)為二就是了。HCXMY

三層框架板柱結構（住宅），柱上不允許做柱帽，板厚取200，內(nèi)力計算夠了，構造上咋處理才保證板柱相交處不出現(xiàn)裂縫，還有板局部下沉60MM，（衛(wèi)生間處處）對板的影響大嗎？logical

首先我不清楚為什么不允許做柱帽？一般來說必須對梁柱相交處作拉、壓雙向的抗沖切驗算，如驗算結果可不加柱帽的話那也應對梁柱節(jié)點作構造處理如加鋼筋網(wǎng)片甚至加預應力鋼筋來進行裂縫的控制。此外，板的局部下沉對于板的影響應該是很大的，當然具體影響結果如何還應根據(jù)計算確定。PKPMZB論壇管理員

我做一個三層框架，局部有個電梯，電梯廠商要求電梯井用混凝土墻，如何考慮？FZHUA

電梯井筒如果用混凝土，則需要按框剪結構設計。haipeng

但是電梯只是一個很小的局部啊，這樣會不會影響柱子的配筋？FZHUA

按框架結構,剪力墻做薄些,構造配筋。nxjun

150，行不行？FZHUA

講明白嘛！到底按框架還是按框剪？henry

按框架。不過根據(jù)我做過的工程，應該可以用梁擔磚墻的方式解決電梯井問題的。Lixx送審稿對此問題建議,墻厚減小,墻上開豎縫,單排構造筋,相連柱筋適當加大等.Lixx方法也可.我建議120厚混凝土墻(比較單磚墻)即可.nxjun

什么電梯，要用混凝土墻？每層磚墻內(nèi)做一道圈梁放予埋件不行嗎？ntqc

我每次用的多是240實心墻，門頂加一道圈梁，應該可以吧syr

按框架計算，電梯井混凝土部分按荷載輸入，施工時先施工框架梁，預留混凝土墻的鋼筋，待上層梁澆筑完后再施工混凝土墻部分。CXR

如果按剪力墻輸入，按框剪結構計算，此段墻極易超筋，因剪力墻的剛度較大，要吃掉多的剪力。最好用做梁砌磚墻的辦法。doagain

用粘土磚就能搞定，一般情況每2500設一道圈梁埋電梯導軌的預埋件即可，廠家要求用砼墻估計是為了施工方便，可不與理會。ghqxyf

我個人認為按混凝土墻輸入計算，計算時在剪力墻上開大洞，減小混凝土墻的剛度，使框架分單更多的剪力，施工時也開大洞。logical

關于帶坡頂房屋的高度，是取到屋面檐口，還是取至坡頂高度的一半處。cliff_jy

新規(guī)范中說，建筑物的總高度算到坡屋面山墻高度的一半。建模時，用節(jié)點標高，形成坡屋面。（坡屋面算一層）不知這么做對不對？yinyh

我想請問一下，坡屋面算一層時（用上節(jié)點高輸入）這一層的層高為多少？godbull

若對應于平屋面標高處還有一層板（起吊頂或利用斜屋面底下空間的作用），層高可以設置成接近于0的數(shù)，比如100；若沒有這層板，層高應從地下一層樓面算到相應于平屋面標高處，詳細資料參考《PKPM新天地》201*.4期相關內(nèi)容。xiaoyoutiao

--------------------------zcm是基礎軟件的開發(fā)專家，最近他在網(wǎng)上集中回答了一些網(wǎng)友提出的問題，我們整理了部分好帖分兩期快訊為大家介紹。

建議satwe程序學習tat將梁柱配筋率計算出來并算出上部結構剛度用于jccad筏基等設計.Nxjun

SATWE由于未知數(shù)多，現(xiàn)在無法解決上部結構剛度凝聚。建議：再用TAT計算出上部結構剛度，荷載可用SATWE。zcm

因樁端支承在巖層上，用jccad沉降試算結果為0mm。但計算結果輸出時板位移和板沉降有40～50mm，這是為什么？另板位移和板沉降是什么區(qū)別？是短期和長期？f.f

S沉降試算為0，表示上部荷載減土自重后小于等于0。而實際沉降是從開挖后完成筏板的施工時開始實測，所以有限元計算時沒有減土的自重，沉降和位移大于0。沉降值是長期效應組合對應的計算值，位移是其它設計荷載下的計算值，后者是前者大約1.25倍。zcm

請問樁筏計算中約束剛度K與豎向剛度和彎曲剛度的關系？它們之間的計算式是怎么樣的？

樁筏計算的彈性約束包括樁和土對筏板的約束。樁的約束包括豎向彈性約束及嵌固約束，即豎向剛度和彎曲剛度。計算公式參見《建筑樁基規(guī)范》P115。一般假設鉸接，彎曲剛度為0。土的約束就是板單元定義中的基床系數(shù)。如果考慮群樁效應，用群樁沉降放大系數(shù)來對樁的豎向剛度進行折減。zcm

感謝ZCM，再問幾個關于厚板轉換的問題？

1.用SATWE計算厚板轉換層時，轉換層上部剪力墻剛度用深梁來模擬，其高度如何在SATWE中修改且厚板上剪力墻剛度是否凝聚在厚板上了。

2.厚板上的SATWE荷載是否以集中的節(jié)點荷載作用在厚板上，然后在通過板的變形協(xié)調條件往下分配給下部結構

3.對厚板用厚板有限元計算時得出的支座內(nèi)力與整體分析得出的柱內(nèi)力相差太大,為什么?(理論上整體分析與有限元計算分析厚板，二者計算原理有何不同)cym

1.模擬剪力墻的深梁高度在厚板有限元前處理中的模型參數(shù)中給定。2.理解正確。

3.假設不一樣，SATWE整體計算的結果板與柱的接觸點有位移，而厚板計算時只考慮上面的荷載，而不考慮整體計算所得的板的整體撓曲。zcm

請詳解設以下參數(shù)的原因及對計算的影響：1.板上剪力墻的考慮高度2.考慮筏板自重3.砼模量的折減

另外好像筏板外的荷載無法自動導入，加挑梁也沒用f.f

1，板上剪力墻的考慮高度？默認高度10米，相當一剛臂，可將TAT的薄壁桿的荷載分配到剪力墻上。

2，考慮筏板自重？可考慮也可不考慮�？紤]的原因：板的重量大并作用于地基或樁上；不考慮的原因：板的澆注是由流體成為固體，其自重應力由板底土承擔。3，砼模量折減？砼模量是計算的主要參數(shù)，給用戶一修改的機會。zcm

用SATWE計算厚板轉換層時，轉換層上部剪力墻剛度及荷載如何傳遞至下部結構？cym

板上剪力墻的剛度以深梁來模擬，基高度用戶能調整。荷載以SATWE或TAT的板上荷載作依據(jù)。板下柱與墻作鉸支座處理。Zcm

------------------zcm是基礎軟件的開發(fā)專家，最近他在網(wǎng)上集中回答了一些網(wǎng)友提出的問題，我們整理了部分好帖分兩期快訊為大家介紹（2）。

請問樁筏計算中數(shù)據(jù)顯示為"NaN"是什么意思？ERO

樁筏計算時如果樁的剛度和土的基床系數(shù)都為0，相當于一個結構沒有約束，無法求解，位移無窮多（NAN）。出錯原因：地質資料沒有輸入且樁的剛度沒有輸入。解決辦法：輸入地質資料，程序自動生成約束信息。沒有地質資料時，輸入樁的剛度。zcm

對于一些地下水位較高，地下室地板又比較低的情況，水浮力可能會達到50kn以上，在設計地梁時，是否應該考慮這個力呢？如果考慮，該如何做？是否折減？bragon

在設計地梁時，不應該考慮這個力。因為地梁與箱形基礎不同，上述地梁一般浸在水中，梁頂同時受有水的壓力，故浮力僅梁高部分水的壓差；而箱形基礎是一個密閉的"空盒"，水面一般低于箱形基礎頂面，水浮力可能會問題中的達到50kN/m2以上，這就是船能在水中航

行，而沉船不能自行浮出水面的道理。另外要注意的是，在水浮力的有利作用時，只能考慮永久低水位浮力。0991daixq

地下室底板上部鋼筋應考慮水浮力.羊三皮

水浮力對結構設計可能是有利因素，也可能是不利因素。如考慮水浮力，在筏板上加上附加荷載，是一負值。程序現(xiàn)在沒有自動考慮水浮力。zcm

基礎軟件中的樁筏計算時是否考慮樁、柱的尺寸效應？如不考慮，則是否偏大？coalmining

樁、柱的尺寸效應在基礎計算的哪個環(huán)節(jié)考慮？請細述。ctt

比如采用倒樓蓋計算筏板內(nèi)力.coalmining

你說的是柱支座的尺寸邊界的影響？程序在倒樓蓋計算時考慮了。ctt

樁與柱的尺寸效應是一復雜問題，有限元計算無法正確解決，樁筏軟件取用高斯點的內(nèi)力，當網(wǎng)格尺寸為2或3米時，高斯點在柱與樁邊緣，不會出現(xiàn)峰值，也就解決了尺寸效應。zcm

jccad樁筏計算配筋好像僅僅按彎矩大小配，不提示超筋，也不提示沖切及抗剪不夠，請問我在利用jccad樁筏計算設計時應注意那些東西？ERO

板的抗沖切計算在基礎的初設計中即可進行：在筏板布置菜單中有"沖切計算"的專用子菜單。PKPMZB

我怎么找不到啊，我是201*.7月版，另外筏板上柱之間一定要布置板帶嗎？已有剪力墻呢？ERO

樁的沖切校核結果可在計算結果中的樁反力圖中顯示如不滿足，顯示紅字且顯示最小厚度。板是雙向受力，板的剪切力計算結果與規(guī)范中梁的配筋公式的剪力含義不一樣。板的沖切必須校核。zcm

在未輸入地質資料時，樁筏計算中單樁豎向剛度如何計算?f.f

樁的豎向剛度的含義：樁頂發(fā)生單位位移時所提供的反力，可由壓樁曲線的斜率可得。如有地質資料依據(jù)樁基規(guī)范附錄自動計算。估算方法：承載力設計值/估算沉降單位：kN/m.zcm

樁筏計算中，基床反力系數(shù)怎么��？f.f

可參考JCCAD軟件說明書中的附錄提供的值。PKPMZB

就是說，按樁基的持力層來選取？f.f

板的基床系數(shù)取值：對于無樁基礎，取值參見說明書附錄；對于有樁基礎，一般應為0，不

考慮樁間土分擔。對于有地質資料，沉降試算后基床系數(shù)自動取值。Zcm

------------tat和satwe整體分析后接pk裂縫寬度計算結果有錯誤(在梁分開畫或平法出圖的情況下)，偏大較多,有的會增大100%。請各位使用時應注意！而按整榀框架輸出出圖時，計算裂縫寬度(比梁分開畫或平法)較�。☉獮檎�確）。即在內(nèi)力標準值相同的情況下,同一模塊用不同的方式計算裂縫寬度會得出不同的結果�。�！這很容易根據(jù)tat或satwe所得出的短期荷載標準值用其它工具軟件計算裂縫寬度來復核哪個結果為正確，手算也可！希望編程者能夠真正注意這個老問題，因為原來能夠滿足規(guī)范裂縫要求的跨中或支座卻出現(xiàn)了紅色警告，由此引起的梁用鋼量會增加30%~50%。過去曾反映過此問題，但編程者并未領會，七月版此問題依然存在�，F(xiàn)再通過網(wǎng)絡呼吁，此錯不改，實屬不該。用戶幫你發(fā)現(xiàn)bug，作為擁有眾多用戶、影響最大的pkpm，應該拿出一個對用戶負責的姿態(tài)。真誠地希望在規(guī)范更新之時，軟件也能盡快更正錯誤。ly-1961

PK、TAT、SATWE，這些模塊只是完成受力分析、內(nèi)力組合和配筋面積等承載力極限狀態(tài)分析。裂縫寬度驗算與撓度驗算均是單獨的一個程序完成，需要注意：裂縫寬度驗算與構件的內(nèi)力、配筋面積，還和實配鋼筋根數(shù)，直徑有關，這種情況需要進一步細致分析。yqq論壇管理員

沒錯,裂縫寬度驗算不僅和構件的內(nèi)力、配筋面積，還和實配鋼筋根數(shù)，直徑有關。我在這里提出的問題就是在實配鋼筋根數(shù)、直徑相同的情況下,同一模塊用不同的方式(同一內(nèi)力，用梁分開畫或平法與整榀框架輸出出圖比較時)計算裂縫寬度會得出不同的結果！ly-1961

大家對裂縫計算錯誤的問題討論了很久，我這幾天也找了一個例子反復核算。但是很奇怪我這兒算出來的結果都比較一致沒有出現(xiàn)很大的偏差。比如跨中的裂縫直最大差異僅為0。01MM。我想這個差異應該不是很大吧？或許是我的計算例題不對？為慎重起見，請樓上各位將你們的驗算數(shù)據(jù)給我發(fā)來進行檢查，不知可否？此外，必須說明的是我們對大家關心我們軟件的熱情非常感激！在此謹代表我們PKPM向大家致意！PKPMZB論壇管理員

這里提醒一下，梁的裂縫、撓度是根據(jù)內(nèi)力分析后的恒、活和風彎矩的使用極限組合值計算。yqq論壇管理員

經(jīng)TAT、SATWE計算后，在選梁時，有修改支座項，如果不改，裂縫一般不會出錯，如果改動支座，那么基本上就會出現(xiàn)裂縫計算不正確（不僅僅是被改動的這根梁，而是所有這次選出的梁裂縫都有問題）LiHongMing

順便問一下，很早以前就在論壇中詢問過而沒有得到答復的一個問題：SATWE出施工圖在計算裂縫寬度時，是不是梁面用的是調幅之前的標準值組合出的短期效應組合值，而梁底用的是調幅之后的？因為發(fā)現(xiàn)，調幅與不調幅梁跨中裂縫寬度有差別。morgain

在計算裂縫寬度時，梁均用的是調幅之后組合的短期效應組合值，但未經(jīng)歸并。yqq論壇管理員

梁平面圖畫法上裂縫寬度計算的功能是今年才加上的，但平法在計算裂縫時內(nèi)力取的是同一組歸并梁中的最大內(nèi)力。從平面圖上看某根梁的內(nèi)力對不上，但在同組的其它歸并梁中一定有一根梁出現(xiàn)最大內(nèi)力。因為同一組歸并梁取的配筋均相同，因此平法上梁的這種處理偏于

安全。Marylia程序開發(fā)人員

Marylia的話有道理，不過如果使用梁配筋時的內(nèi)力值進行裂縫計算可能更好一些。據(jù)我所知她會對這一塊的程序盡快加以改進的。最后，我要對所有參加談論的熱心網(wǎng)友表達深切的謝意！PKPMZB論壇管理員

謝謝Marylia的答復，很高興我們的問題能得到編程者的直接回復。下面的疑問供參考：1）梁平面圖畫法上裂縫寬度計算的功能是今年10月才加上，但梁平面圖畫法中的立面改筋和梁柱分開畫中的裂縫寬度計算的功能卻是早就有的，我在這里談到裂縫寬度問題主要指后者。

2）我提供的算例中邊框梁KL-1本身在歸并的這組梁中內(nèi)力最大（底層，共兩根），Mk=47.3+16.5=63.8，縫寬0.39，還是比正確值0.21大了近100%。

3）所謂"這種處理偏于安全"的代價就是用鋼量的大大上升，而這種"偏于安全"若是建立在有瑕疵的"處理"上，還是改了為好！ly-1961

經(jīng)過近二十多天的有關裂縫寬度的討論，平法施工圖的程序開發(fā)人員Marylia已經(jīng)接受本人的意見和建議，稱已將程序作了修改。對這種務實的做法，作為老用戶，本人由衷地表示贊賞和敬意。希望今后PKPM系列軟件能夠完善的更好！ly-1961

關于這個問題的討論現(xiàn)在有了圓滿的結果，大家可以到PKPMCAD最新補丁下載區(qū)中下載平法裂縫改進程序。

如果是在pm輸入時將活載定義為零點幾，那算梁時活載就折減了，不知道在哪考慮基礎的活載折減問題jdwk

這需要在上部結構計算時就考慮好此問題，這樣一來在向基礎傳遞荷載時就不用再煩神了。PKPMZB論壇管理員

能具體點嗎？比如說程序在哪里考慮了，如何操作！jdwk

比如在TAT的參數(shù)輸入中"柱墻活荷載折減"參數(shù)中可進行修改。PKPMZB論壇管理員

tat里我也知道，若是一般磚混結構呢？jdwk

你可以在JCCAD"荷載參數(shù)"中選擇活荷載折減系數(shù)，程序自動按此值予以折減。另外，也可按規(guī)范進行分層折減。ctt論壇管理員

SATWE中輸出的標準內(nèi)力圖和標準內(nèi)力值是根據(jù)調幅系數(shù)和跨中增大系數(shù)調整后的結果還是沒有調整的結果？說明書中講是調整后的結果，很模糊，是根據(jù)上述系數(shù)的調整結果？但是從和設計值的對比上又象是沒有調幅的？frank

在內(nèi)力標準值輸出文件中是不考慮上述調整的，該調整應在內(nèi)力組合之后進行調整。說明書中并未給出您所說的說明條文。PKPMZB論壇管理員

201*年11月版本的SATWE的說明書的第56頁16行寫有"LOADCASE=6--為豎向力作用

下的標準內(nèi)力，是調整后的結果"請問如何解釋。frank

應該是調整后的結果，根據(jù)規(guī)范，豎向荷載下的荷載效應值應該先進行調幅再和其它效應進行組合。Lixx

根據(jù)規(guī)范，豎向荷載下的荷載效應值應該先進行調幅再和其它效應進行組合。這句話我同意但是"應該是調整后的結果"就的問管理員了那么我要直接得到?jīng)]有調幅的結果怎么辦？frank

直接把梁端彎矩調幅系數(shù)和跨中彎矩增大系數(shù)都定為1就可以得到?jīng)]有經(jīng)過調幅的結果了。Xiaoyoutiao

---------------樁基（樁筏）的板底基床系數(shù)是指樁或只指板底土(樁的剛度已輸入)，若不考慮基床系數(shù)，配筋差別怎么特別大？另外我輸入的板底土的承載力標準值是0，土的反力值已沒有了，但還是有疑問。板底的基床系數(shù)是取零嗎？（不考慮土分擔）coalmining

主菜單中的選項有：1，常規(guī)樁基2，復合地基

3，復合樁基（樁基規(guī)范）4，復合樁基（上海規(guī)范）程序處理原則：

對于1，基床基系數(shù)為0

2，3，4：點取沉降試算菜單后，根據(jù)地質資料自動求算。zcm論壇管理員

是不是選1常規(guī)樁基，原定的基床基系數(shù)就不起作用了，默認為0？還有地基承載力值也不起作用了？f.f

我把他們都認為的該為零，似乎不能自動為零。coalmining

請更新軟件，曾有一版本出現(xiàn)混亂。zcm論壇管理員

現(xiàn)在的JCCAD軟件中樁筏計算沒有考慮上部結構剛度的算法，只有彈性基礎和倒樓蓋。若位高層框筒，不知那個算法更準確？彈性地基有限元結果下鐵太大了，因為中間筒體的重量大變形大，而周邊變形相對較小。不知有何辦法調整計算結果，我認為上部結構剛度還是應該考慮，如何考慮？coalmining

JCCAD的樁筏計算可以考慮上部結構剛度，只要進行TAT計算，并在考慮上部結構剛度選項中打勾即可。zcm論壇管理員

TAT的這種剛度計算是否適用于帶轉換層的部分框支剪力墻結構？f.f

應該可以。zcm論壇管理員

SATWE多塔樓地震周期應該分塔樓輸出。審圖要求審查每個塔樓周期，現(xiàn)有程序區(qū)分困難。！

w_pkpm

不考慮藕聯(lián)，按多塔建模，T1為第一塔樓第一震型的周期，T2為第二塔樓第一震型的周期，依次類推。不知對否？請斑竹確認。tomathome

周期的概念是針對一個完整的結構而言的，塔是結構中的一個組成部分而已，因此我認為不存在塔的周期這個概念。PKPMZB論壇管理員

對于多塔結構不存在某個塔的周期，應該是某個振型以某塔某個方向的振動為主；如：第一振型以塔塊1在X方向的振動為主。Lixx

對于大底盤多塔結構不存在塔周期的問題，但是對于基礎相連，地面以上因伸縮縫分開而采用多塔計算的多個相互獨立的結構，我認為應分開給出各塔的周期！trstr

這種情況應該將地面上結構分開不同工程輸入比較合理。Lixx

satwe如何考慮板柱結構的抗側剛度

用SATWE算板柱結構，平板以100x100虛梁輸入，有柱帽，請問satwe如何考慮板柱結構的抗側剛度？是否用考慮平面內(nèi)外剛度的彈性板就能考慮？

用SLABCAD有限元算此帶柱帽平板時，程序好像不能考慮柱帽的貢獻，最小程序在劃分網(wǎng)格時將柱帽與平板部分劃分在同一單元上！建議SLABCAD參考CSI公司的SAFE，可以以板帶輸出各板帶的總彎矩和剪力，并考慮柱截面對其貢獻。Scutce

用SAFE的確可以計算，但好象太麻煩了吧，你現(xiàn)在用SAFE很熟悉了？好象在SAP201*中也解決不了這問題。1212

PMSAP可以處理這種結構。PKPMZB論壇管理員

剛測試了一下，發(fā)現(xiàn)板柱結構用虛梁輸入，然后所用板用彈性板6,結構的剛度發(fā)生了變化。到底程序能考慮什么，不能考慮什么，官方能否給個明確的答案？！

要想成為更有影響力的程序，必須對自己的解題能力交代清楚，不要只說好不說壞。要是想通過遮遮掩掩來對待，那只會是。。。

另一個問題是：若活載大于獲等于4KN/M2,程序時用1.3還是1.4的分項系數(shù)？scutce

看來scutce是一個很會鉆研的用戶。歡迎您來參加年底（27、28日）的《多高層軟件設計專題講座》和現(xiàn)場技術答疑，對您是一次好機會，我相信會解答您很多的疑慮，使您來有所得。謝謝對PKPM的關心，讓我們大家共同來支持和愛護PKPM，使PKPM成為工程設計的有力工具。yqq論壇管理員

抗側剛度分剪切剛度和剪彎剛度，其中剪切剛度只與墻及柱有關，剪彎剛度與梁、柱及墻有關，所以無梁樓蓋應簡化為等效剛度的梁來計算結構側剛。柱帽可作為等效剛度的梁來考慮。

目前程序無法自動考慮。zcm論壇管理員

在剪力墻上開洞，洞口上有根梁，則洞口如何輸入?分兩次輸入時，不允許輸入為0的偏移值；最小為1，若按1輸入，也就是最小值輸入建模，對結構的計算可有影響？！類似情況，若洞口上有多個根梁，有如何解決呢？是在TAT下出現(xiàn)的！surk

請問洞口上的梁是如何形成的或者說它的成因及作用是什么？PKPMZB論壇管理員

我的意思是：梁與洞口軸線垂直相交！使的洞口一分為二！不是梁在洞口之上！surk

我個人認為這種情況對結構的影響不是很大。可以先布置好洞口再在其上添加網(wǎng)點。實際上程序會自動給你留出小墻垛。PKPMZB論壇管理員

本人按你的方法試過，但還是在梁每邊各有1MM的垛！是不是程序自認為在梁下有一根柱架住梁，柱把剪力墻洞口分成兩個洞口，這樣是否會造成對結構計算的失真呢？surk

剪力墻洞口上加梁最好按次梁輸入，則沒問題。鋼筋混凝土

出現(xiàn)小墻垛是正常的，這是程序為了使上下層的正確傳力所做的處理，對結構不會產(chǎn)生計算失真。如果按樓上那位的處理即以次梁的方式輸入也可。PKPMZB論壇管理員13.PM里面什么是虛梁？怎樣設置虛梁？是把斷面設為250X0嗎--------梁截面定義為100X100，按普通梁輸入就行了

----------不過有一點你要注意，虛梁只在SATWE中起作用，在TAT中沒有虛梁概念--------畫板時，好像會把虛梁也當成支座，在satwe的說明書31頁中有說明

6.PK/PM問答

PK/PM網(wǎng)站著Concrete整理

問：PMCAD中若修改標準層平面布置（如增、刪桿件）會影響已輸入的荷載嗎？

答：不會，在A菜單修改完存盤退出后，應執(zhí)行一遍1，2菜單內(nèi)容，并且進行“輸入次梁樓板”菜單應選第二項進入。再進行3菜單看各桿件荷載值和分布，除一些因修改打斷（長度有變化）的桿件上的荷載自動給刪除外，其它桿件上的荷載均被保留。

問：結構上多塔、錯層的含義是什么？如果多塔樓之間層高不同能認為是錯層嗎？

答：結構設計上多塔、錯層與日常習慣認為是有區(qū)別的，錯層一般指結構中的豎向受力構件在某一層（或幾層）沒有與該層平面構件相連系而跨躍該層（或幾層）延伸至上層，則認為有錯層，多塔是指幾棟建筑物或者底部幾層，或者頂部幾層（可能中部幾層）平面構件（包括樓板）連在一起，其它各層結構自成體系，稱為多塔樓結構。多塔樓之間層高不同的樓層只要不是連接部分的樓層，其本身是各自獨立受力的，不能認為是錯層。

問：有時更版后PMCAD與基礎或TAT無法接力運行是什么原因？

答：由于PMCAD系列CAD軟件數(shù)據(jù)共享有一定格式，軟件更版一些模塊作了功能的修改和補充，軟件模塊之間數(shù)據(jù)傳遞格式可能有所改變或補充，因此更版時必須將有關聯(lián)的模塊都進行更新，這樣才能保證整體軟件的數(shù)據(jù)互相連接，達到一體化運行（具體請在更版時向CAD工程部有關技術人員咨詢）。另外盜版和從非正規(guī)途徑拿來的軟件是完全不可能達到上述要求的，軟件的接力運行是不穩(wěn)定的，并且會由于數(shù)據(jù)格式上的問題造成運算結果的錯誤。

問：我們是PKPM軟件的老用戶，由于種種原因一直沒有更版，請問今后如何長期獲得你們的技術支持，鑰匙盤能否換成新版？

答：只要是我們軟件的合法用戶，請帶購軟件時簽訂的《技術轉讓合同》文本或復印件，老的鑰匙盤（請在盤上加蓋單位公章）和軟盤成本費，來北京PKPMCAD工程部或上海分部更換新版鑰匙盤，領取新版軟件及軟件補充說明（郵寄也可）。

問：請問對PKPM系列CAD軟件安裝時應注意的事項，我們在更版時有時會出現(xiàn)新安裝上的軟件不能正常運行?

答：PKPM系列CAD軟件每年為注冊用戶至少更新二次版本，只收取磁盤的工本費，軟件用戶可向北京PKPMCAD工程部或上海分部查詢。(電話：010-4212839、021-3780124X8001)軟件是經(jīng)壓縮后拷在3寸軟盤上，用戶在獲得正版安裝盤后必須首先安裝CFG盤，然后再安裝其它軟件盤，否則將造成找不到軟件路徑而無法運行。

軟件完成釋放安裝后，必須檢查C盤根目錄下的AUTOEXEC.BAT和CONFIG.SYS文件配置，其中AUTOEXEC.BAT可參照CFG目錄下的相同文件名中的內(nèi)容添加修改，CONFIG.SYS文件中必須要有files=25或以上，buffers=20或以下，shell=c:＼command.com/e:1024/p，修改過上述二個文件，必須重新啟動計算機。用戶在更版時，原則上必須對提供給用戶的新模塊全部安裝更新，一般新更模塊與舊版其它模塊是不配套的。用戶更版后，對老數(shù)據(jù)可從PMCAD起重新過一遍，生成新的數(shù)據(jù)文件和中間文件即可與新版軟件匹配。

問：在基礎軟件中如何獲得上部結構傳給基礎荷載的標準值?

答：在JCCAD的“輸入荷載”中選“荷載參數(shù)”在彈出窗口把恒、活荷載分項系數(shù)改為1；在EF“信息輸入”彈出窗口中把恒、活荷載分項系數(shù)改為1；ZJ的“上部荷載”中的組合信息窗口，把恒、活荷載分項系數(shù)改為1；BOX“荷載輸入”菜單中的“荷載分項，組合，組合值系數(shù)”將恒、活分項系數(shù)改為1，即可。

問：我們想引進PKPM系列軟件，可以通過郵寄嗎?具體手續(xù)怎樣?

答：PKPMCAD工程部以及上海分部承辦郵購軟件工作，具體手續(xù)如下：

1.請將軟件款辦理銀行轉帳，我部開戶行建行上海盧灣支行，帳號055096-00263084146，開戶名稱：上海建申建筑技術開發(fā)部。辦妥轉帳手續(xù)后，銀行會給你一張“轉帳回執(zhí)”。2.請將“銀行轉帳回執(zhí)”復印后并在其復印件上寫明需購軟件模塊名稱，務必寫明郵寄詳細地址，郵編，收件人及聯(lián)系電話(只有單位名稱無具體地址，根據(jù)郵局規(guī)定不辦理郵寄)將該復印件傳真(021-63780176×8765)或郵寄到我部，我部收到后即以快件掛號方式免費郵寄軟件，(一般從收到“訂購復印件”起算十日內(nèi)寄到用戶手中)。3.郵寄內(nèi)容：

a)《技術轉讓合同》四份，請在最后一頁“受讓方”(甲方)欄按攔內(nèi)要求認真填寫(必須填寫單位開戶銀行及帳號)并蓋公章，將其中三份《合同》盡快寄回我部，一份由用戶保存。b)所購軟件盤片及鑰匙盤(請查收)

c)軟件使用說明書(可能單獨郵寄)您單位已進入我部用戶目錄，可獲得以下服務：軟件入門培訓(每專業(yè)二人，免收培訓費)每年不少于二次版本更新(僅收取磁盤工本費)獲得《PKPM月刊》(雙月刊)二冊

技術咨詢(答分機)和來我部培訓機房上機實習

參加專業(yè)技術專題講座(不定期舉辦，見通知)

問：我們單位設計一般都是多層結構，是否只需一個PK就能滿足要求？

答：工程設計本身是一個系統(tǒng)化工作，PKPM軟件針對設計特點，每個模塊都是有密切聯(lián)系的。就拿結構設計來說，設計人員總是先從結構布置出發(fā)（采用PMCAD），然后針對結構特點，選擇合適的分析模型和計算模塊（PK、TAT、SATWE）。當然各模塊也可單獨使用，但與前面的思路是不一致的，只是拿軟件的某一個功能來解決一個問題，談不上工程設計CAD，提高效益和技術水平也要大打折扣。

問：我采用EF算基礎與手算結果比較不一致，是什么原因？

答：EF與手算結果是不一致的，一是EF軟件采用計算模型是以文克爾假定彈性地基梁計算，而手算一般用倒梁法模型；二是軟件可以對底面積重復利用進行修正，而一般手算是不考慮的；三是對基梁上剪力墻考慮其約束作用影響；四是EF可考慮上部結構整體剛度對基礎的影響；五是配筋計算考慮支座（柱）寬度影響，實際配筋值為距柱邊B／3處（B為柱寬），同時折減彎距不大于最大彎距30％。

問：TAT與其它同類軟件相比，其優(yōu)勢在什么方面？

答：TAT與其它同類軟件都是采用三維空間桿系模型，然而TAT非常重視其深度開發(fā)。作為PKPM系列中的一個重要分析模塊，共享整個軟件包的數(shù)據(jù)庫和集成化優(yōu)勢，TAT對多塔，錯層等分析功能早已走向成熟，其活荷載不利布置已廣泛用于多層復雜體形的內(nèi)力分析，引入彈性節(jié)點功能，運用于空曠結構分析（如構筑物、塔架、體育場館等）。另外，TAT具有對鋼結構、鋼砼混合結構的計算以及異形砼柱計算功能都深受廣大設計工程師的歡迎。

問：我們在運用EF軟件時，基床反力系數(shù)K應如何取值？

答：K的取值可參閱說明書中的附表，在同一類土中，相對偏硬的土取大值，偏軟的土取小值，若考慮墊層的影響K值還可取大些，當有多種土層時，應按土的變形情況取加權平均值。K值的改變對荷載均勻的基礎內(nèi)力影響不大，但荷載不均勻時則會對內(nèi)力產(chǎn)生一定的影響。應適當調整K值，選擇較理想的內(nèi)力與變形的K值，并最好使垂直位移不出現(xiàn)負值。

問：我需要獲得上部結構傳至基礎的恒十活荷載標準值，怎么做？

答：在基礎CAD軟件中都可找到“荷載組合”窗口，將恒十活分項系數(shù)改為1即可。

問：在輸入一個框架結構時，電梯井為磚墻或砼墻板圍成，我該怎么輸入？答:應明確結構形式，框架結構不應將墻輸入，只能將其簡化為梁柱體系，但不要遺漏荷載。

問：如何獲得磚混結構轉至基礎荷載？

答:請在PKCAD中執(zhí)行第8次菜單“磚混坑震驗算”，即可。

問：基礎計算時，應如何考慮上部結構剛度的影響？

答:PKPM系列CAD軟件基礎部分EF、ZJ均考慮上部結構剛度對基礎計算影響，提供上部結構無窮剛模型；不考慮上部剛度模型；按TAT計算上部結構剛度模型。用戶可根據(jù)工程實際選擇計算。

問：TAT可分析樓層剛度不是無窮剛的情況嗎？

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